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T1.6
(1)最大偏差A—被控变量偏离给定值的最大数值 (给定值为800) A=843-800=43
超调量B—第一个波峰值与新稳定值之差 B=843-808=35
衰减比B1:B2 — 相邻两个波峰值之比 ( 843-808)/(815-808)=5
余差值 被控变量的新稳定值与给定值之偏差C=808-800=8
振荡周期 过渡过程同向两个波峰间间隔时间为周期T=20-5=15min
工艺规定的操作温度为800±9),表示给定值为800,余差为9,由(1)得出的最大偏差A=4350,余差C=89,所以该系统满足要求。
T2.8
(1)
由图可知:
(阶跃扰动为稳态值的10%,即k=10)
(P36)计算法:阶跃响应表达式
(1.1)
选取t1=140s,t2=250s对应,其中t2t1
由式(1.1)可得,
取自然对数并联立求解,得; (1.2)
(1.3)
为计算方便,选取代入式(1.2)和(1.3)则
T=2(t2-t1)=;
;
。
T3.9
影响物料出口温度的主要因素有:蒸汽压力、流量,冷物料温度、压力、流量。
被控参数选热物料的出口温度,因为它直接决定着产品的质量;调节参数选蒸汽流量,因为它可以控制。
从工艺安全和经济性的角度考虑,应该保证在系统发生故障时,调节阀处于闭合状态,避免因换热器温度过高而发生损坏和不必要的浪费。所以选择气开式。
被控参数为热物料的出口温度,因此调节规律选择PID。温度变送器Km为+;调节阀为气开,即Kv为+;对于被控对象,当阀门开度增大时,热物料的出口温度升高,即K0为+。由于组成系统的各个环节的静态系数相乘为+,所以调节器的Kp为+,即为反作用。
(5)
T3.10
大修后变送器的量程由500℃变为300-200=100℃,变送器的放大倍数将发生变化,从而导致广义对象特性放大倍数发生变化:
,
系统的过渡过程将会发生变化,系统可能不稳定,此时,应该减小PID调节器的比例放大系数,使,以保证开环放大倍数
T3.11
由广义对象特性试验可知,
根据表3.8可得
,
T3.12
由于工艺上不允许塔釜的液位被抽空,所以从安全角度考虑,调节阀应该选择气开式,这样当发生事故时调节阀处于闭合状态。
液位变送器Km为+;调节阀为气开式,即Kv为+;被控对象:当阀门开度增大时,塔釜液位下降,所以Ko为-;由于组成系统的各个环节的静态系数相乘为+,所以调节器的Kp为-,即调节器应采用正作用方式。
T4.3
控制系统的框图
因工艺要求加热温度不能过高,所以选择调节阀为气开式,这样就避免了发生故障时还会有蒸汽进入,造成危险和浪费。
主调节器:温度 PID;副调节器: 流量 P或PI
副调节器:流量变送器Km为+;调节阀为气开式,即Kv为+;当阀门开度变大时,进入加热器的蒸汽增多,即副对象的系数Ko2为+;由于组成系统的各个环节的静态系数相乘为+,所以副调节器的Kp为+,即副调节器应采用反作用方式。
主调节器:温度变送器Km为+;调节阀为气开式,即Kv为+;当蒸汽增多时,热物料的出口温度升高,即副对象的系数Ko1为+;由于组成系统的各个环节的静态系数相乘为+,所以主调节器的Kp为+,即主调节器应采用反作用方式 。
当蒸汽流量突然增加时,加热器的蒸汽会增多,FC测量值增加,又因为FC为反作用,所以FC的输出减小,即阀门开度减小,从而通过改变蒸汽流量来稳定加热器的温度。
当冷物料突然增加时,热物料的出口温度降低,此时温度调节器TC的测量值减小,又因为TC为反作用,所以TC的输出值增大,也就是流量调节器的测量值减小。因为流量调节器是反作用方式,即调节阀的开度增加,从而通过改变蒸汽流量使加热器的出口温度上升,直至稳定状态。
T4.4
(1)流程图
系统框图
(2)为了保证清水的处理质量,调节阀应选择气开形式,当清水处理的质量不合格时,调节阀处于全闭的状态,以免污染环境。
(3)主调节器:由于工艺要求清水池水位稳定在某一高度上,因此应该选择PI调节规律。
副调节器:副被控参数为流量,调节规律可以选择P调节。
(4)副环:流量变送器Km为+;调节阀为气开式,即Kv为+;副对象:当阀门开度变大时,污水流量增多,即副对象的系数Ko2为+;由于组成系统的各个环节的静态系数相乘为+,所以副调节器的Kp为+,即副调节器应采用反作用方式。
主环:当副对象流量增多时,主对象的液位升高,所以主对象的放大系数为+,主调节器的Kp为+,即副调节器应采用反作用方式。
T4.5
(1)串级系统能够抑制主要干扰,控制参数应该为蒸汽流量,而不是冷水流量
(2) 以蒸汽压力为副变量,物料的出口温度为主变
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