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有有限限元元分分析析题题及及⼤⼤作作业业题题答答案案
有限元分析及应⽤作业报告
有限元分析及应⽤作业报告
⼀、问题描述
图⽰⽆限长刚性地基上的 ⾓形⼤坝,受齐顶的⽔压⼒作⽤,试⽤ 节点常应变单元和六节点 ⾓形单元对坝体进⾏有限元分析,并
对以下⼏种计算⽅案进⾏⽐较:
1)分别采⽤相同单元数⽬的 节点常应变单元和六节点 ⾓形单元计算;
2)分别采⽤不同数量的 节点常应变单元计算;
3)当选常应变 ⾓单元时,分别采⽤不同划分⽅案计算。
⼆、⼏何建模与分析
图1-2⼒学模型
由于⼤坝长度横截⾯尺⼨,且横截⾯沿长度⽅向保持不变,因此可将⼤坝看作⽆限长的实体模型,满⾜平⾯应变问题的⼏何条件;
对截⾯进⾏受⼒分析,作⽤于⼤坝上的载荷平⾏于横截⾯且沿纵向⽅向均匀分布,两端⾯不受⼒,满⾜平⾯应变问题的载荷条件。因
此该问题属于平⾯应变问题,⼤坝所受的载荷为⾯载荷,分布情况及⽅向如图1-2所⽰,建⽴⼏何模型,进⾏求解。
假设⼤坝的材料为钢,则其材料参数:弹性模量E=2.1e11,泊松⽐σ=0.3
、第1问的有限元建模
本题将分别采⽤相同单元数⽬的 节点常应变单元和六节点 ⾓形单元计算。
1)设置计算类型:两者因⼏何条件和载荷条件均满⾜平⾯应变问题,故均取Preferences为Structural
2)选择单元类型: 节点常应变单元选择的类型是PLANE42 (Quad 4node42),该单元属于是四节点单元类型,在⽹格划分时可以
对节点数⽬控制使其蜕化为 节点单元;六节点 ⾓形单元选择的类型是PLANE183 (Quad 8node183),该单元属于是⼋节点单元
类型,在⽹格划分时可以对节点数⽬控制使其蜕化为六节点单元。因研究的问题为平⾯应变问题,故对Ele ent behavior (K3)设置
为plane strain。
3)定义材料参数
4)⽣成⼏何模
a. ⽣成特征点
b.⽣成坝体截⾯
5)⽹格化分:划分⽹格时,拾取lineAB和lineBC进⾏Size Conrotls,设定input NDIV 为15 ;拾取lineAC ,设定input NDIV 为20,选
择⽹格划分⽅式为Tri+Mapped ,最后得到600个单元。
6)模型施加约束:
约束采⽤的是对底⾯BC全约束。
⼤坝所受载荷形式为Pressure,作⽤在AB⾯上,分析时施加在L AB上,⽅向⽔平向右,载荷⼤⼩沿L AB由⼩到⼤均匀分布 (见图1-
2)。以B为坐标原点,BA⽅向为纵轴y ,则沿着y⽅向的受⼒⼤⼩可表⽰为:
ρ (1)
P-
=
gh
=ρ
=
g
-
98000
{*
}
98000
)
(Y
10
y
其中ρ为⽔的密度,取g为9.8 /s2,可知P ax为98000N,P in为0。施加载荷时只需对L AB插⼊预先设置的载荷函数 (1)即可。
⽹格划分及约束受载情况如图1-3(a)和1-4(a)所⽰。
7)分析计算
8)结果显⽰
四、计算结果及结果分析
4.1计算结果
(1) 节点常应变单元
图1-3(a)常应变 节点单元的⽹格划分及约束受载图
图1-3(b)常应变 节点单元的位移分布图
(2)六节点 ⾓形单元
图1-4(a)六节点 ⾓形单元⽹格划分及约束受载图
图1-4(b) 六节点 ⾓形单元的变形分布图
根据以上位移和应⼒图,可以得出常应变 节点单元和六节点 ⾓形单元的最⼩最⼤位移应⼒如表1-1所⽰。
4.2 结果分析
由以上各图和数据表可知,采⽤ 节点和六节点的 ⾓形单元分析计算:
(1)最⼤位移都发⽣在A点,即⼤坝顶端,最⼤应⼒发⽣在B点附近,即坝底和⽔的交界处,且整体应⼒和位移变化分布趋势相似,符
合实际情况;
(2)结果显⽰ 节点和六节点单元分析出来的最⼤应⼒值相差较⼤,原因可能是B点产⽣了虚假应⼒,造成了最⼤应⼒值的不准确
性。
(3)根据结果显⽰,最⼩ 节点和六节点单元分析出来的最⼩应⼒值相差极为悬殊,结合理论分析,实际上A点不承受载荷,最⼩应
⼒接近于零,显然六节点 ⾓形单元分析在这⼀点上更准确。
(4)六节点的应⼒范围较⼤,所以可判断在单元数⽬相同的前提下,节点数⽬越多,分析精度就越⼤;但是节点数⽬的增多会不可避
免地带来计算⼯作量增加和计算效率降低的问题。
五、第2问的有限元建模及计算结果
此次分析选择的单元类型为常应变 节点单元。选⽤ 种不同单元数⽬情况进⾏⽐较分析。具体做法如下:有限元建模步骤与第1⼩题
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