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满堂支撑架计算书
计算依据:
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、架体参数
满堂支撑架的宽度B(m)
6.5
满堂支撑架的长度L(m)
4.5
满堂支撑架的高度H(m)
3.4
脚手架钢管类型
Ф48×3.5
立杆布置形式
单立杆
纵横向水平杆非顶部步距h(m)
1.2
纵横向水平杆顶部步距hd(m)
1
立杆纵距la(m)
0.5
立杆横距lb(m)
0.5
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点
0.2
的长度a(m)
剪刀撑设置类型
普通型
顶部立杆计算长度系数μ1
1.298
非顶部立杆计算长度系数μ2
二、荷载参数
2.089
每米钢管自重g1k(kN/m)
0.038
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值g2k(kN/m2)
0.35
每米立杆承受结构自重标准值
gk(kN/m)
0.2053
材料堆放荷载q1k(kN/m2)
50
施工均布荷载q2k(kN/m2)
1
平台上的集中力F1(kN)
0
省份
广东
地区
中山市
基本风压ω0(kN/m2)
0.45
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
1.04
风荷载标准值ωk(kN/m2)
0.304
三、设计简图
搭设示意图:
平面图
四、板底纵向支撑次楞验算
侧立面图
次楞增加根数
次楞增加根数n4
2
材质及类型
钢管
截面类型(mm)
Ф48×3.5
次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)
205
次楞截面惯性矩I(cm4)
12.19
次楞抗剪强度设计值τ(N/mm2)
125
次楞截面抵抗矩W(cm3)
5.08
次楞弹性模量E(N/mm2)
206000
次楞自重标准值Nc(kN/m)
0.038
次楞验算方式
简支梁
G1k=Nc=0.038kN/m;
G2k=g2k×lb/(n4+1)=0.35×0.5/(2+1)=0.058kN/m;Q1k=q1k×lb/(n4+1)=50×0.5/(2+1)=8.333kN/m;Q2k=q2k×lb/(n4+1)=1×0.5/(2+1)=0.167kN/m;
1、强度验算
板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算。满堂支撑架平台上无集中力
q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.038+0.058)=0.115kN/mq2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(8.333+0.167)=11.9kN/mq=q1+q2=0.115+11.9=12.015kN/m
计算简图Mmax=ql2/8=12.015×0.52/8=0.375kN·mRmax=ql/2=12.015×0.5/2=3.004kN
Vmax=0.5q1la+0.5q2la=0.5×0.115×0.5+0.5×11.9×0.5=3.004kN
τmax=2Vmax/A=2×3.004×1000/489=12.286N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求!σ=Mmax/W=0.375×106/(5.08×103)=73.819N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
满堂支撑架平台上无集中力
q=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.038+0.058+8.333+0.167=8.596kN/mRmax=q/2=8.596/2=4.298kN
νmax=5ql4/(384EI)=5×8.596×(0.5×103)4/(384×2.06×105×12.19×104)=0.279
mm≤min{500/150,10}=3.333mm
满足要求!
五、横向主楞验算
材质及类型
材质及类型
钢管
截面类型(mm)
Ф48×3.5
抗弯强度设计值f(N/mm2)
205
截面惯性矩I(cm4)
12.19
主楞抗剪强度设计值τ(N/mm2)
125
主楞截面抵抗矩W(cm3)
5.08
主楞弹性模量E(N/mm2)
主楞验算方式
206000
简支梁
主楞自重标准值Nz(kN/m)
0.038
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下简支梁计算,集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
满堂支撑架平台上无集中力
q=1.2×Nz=1.2×0.038=0.0456kN/m
q=Nz=0.038kN/mp=Rmax/2=3.004/2=1.502kNp=Rmax/2=4.298/2=2.149kN
计算简图
Mmax=0.252kN·m
弯矩图
剪力图
Rmaxf=1.513kNVmaxf=1.514kN
τmax=2Vmax
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