油田非常规井身结构及套管程序设计(方案与可行性分析)-.doc

免责声明：本文档来自网络并经精心整理，提供免费阅读，文章版权属于原创者，请注意保护知识产权，请您下载后勿作商用，只可学习交流使用。 塔里木现行井身结构及其缺陷 塔里木现行井身结构 塔里木油田目前主要采用的井眼套管程序为： 20×13 3/8×9 5/8×7×5 这套井身结构在塔里木油田应用17年，能够满足台盆区的钻井生产需要。这套结构具有套管规格标准、供货渠道通畅、工具及井口配备成熟、使用方便等优点。 塔里木现行井身结构存在的缺陷 总体来说，塔里木现行井身结构存在以下一些缺陷： 不利于应对复杂地层深井、超深井地质变化引发的复杂钻井工程问题； 8 1/2（井眼）×7（套管）、6（5 7/8）（井眼）×5（套管）环空间隙窄，固井质量差； 套管强度偏低。 两层、三层井身结构存在的缺陷 目前哈得地区普遍采用两层井身结构，这里以任选的哈得19井为例，图1.1给出了该井的井身结构设计图。 三层井身结构主要在塔中地区采用，这里以任选的塔中82井为例，图1.2给出了该井的井身结构设计图。 上面给出的这种两层和三层的井身结构存在的一个突出问题是：8 1/2裸眼井段长，一般4000米左右，最长达5200米 2004年到现在此类事故复杂25起，损失时间天，具体统计情况见表1.1套管遇阻，开泵不通 6 塔中122 4634.00 3429.00 电测卡电缆 41 7 塔中621 4854.00 3652.80 下7套管井漏失返 8 轮古381 5516.43 4015.43 电测卡电缆 74 9 哈德117 5200.00 3997.65 电测卡工具-顿钻-侧钻 954 10 塔中70C 4754.00 原井开窗 钻具断打捞 148 11 轮古37 6310.00 4311.78 两次钻具落井打捞 109 12 轮南621 5643.50 4147.75 传输电测仪器信号中断 卡钻 70 11 13 轮古37 6310 4311.78 测井仪器帽落井 电缆磨损 31 29 14 轮南631 5778 4575.8 电测仪器卡，穿心打捞 42 15 轮古391 5891 4686.13 连续两次穿心打捞 固井施工井口不返浆 7天13小时 16 轮南301 5496 4294.78 卡钻致使侧钻 下套管中途井口不返浆 固井井口不返浆 24天 钻到井深5250.34米卡钻，在2835.10米处侧钻 17 轮古7井 5143.60 3946.1 套管下到底开泵，井口返浆量由大变小，逐渐不返，一级固井不返浆，二级固井返浆 18 塔中77 4680 3880 下套管中途井口返浆，固井施工井口不返浆 19 塔中74 4635.50 3837.31 下套管与固井过程间断漏失 20 塔中72 4918 4119.72 套管下到位，不能建立循环，一、二级固井井口不返浆 21 塔中623 4719.20 3916.7 套管下到位，不能建立循环，一、二级固井井口不返浆 22 塔中261 4350 3150.96 两次卡电测仪器，穿心打捞 43，62 23 哈得118 5200 4004.87 两次卡电测仪器，穿心打捞 卡钻回填侧钻 64，42 钻至4559米，短起钻至4404.36米卡钻，在1845.52米处侧钻 24 哈得18 5545.27 4342.78 套管下到底，无法建立循环，一、二级固井井口不反浆 25 哈得18C 5538 4335.51 电测仪器部件落井 套管下到位，无法建立循环，一级固井井口不返浆，二级固井井口返 未打捞 四层井身结构存在的缺陷 目前采用的4层套管程序为：13 3/8×9 5/8×7×5 英买力地区的井普遍采用这种井身结构。这里以任选的英买36井为例，图1.3给出了该井的井身结构设计图。 这种井身结构存在的问题是：9 7/8套管封盐层，强度不够，若采用10 3/4套管环空间隙小，下套管风险大。 五层井身结构存在的缺陷 目前采用的5层套管程序为：20×13 3/8×9 5/8×7×5 这种井身结构普遍用于山前预探井和评价井，如却勒6井、博孜1井，这里给出却勒6井的井身结构设计图，见图1.4。 这种井身结构存在的问题是： （1）、由于地层岩性、层位、深度及压力预测不准，难以封隔多套复杂地层，造成在同一裸眼段应对多种复杂情况，钻井事故复杂时效高，甚至不能钻达地质目的层； （2）、5 7/8井眼钻井窄压力窗口，油气水层环空压耗大，井底压力平衡极难控制，溢漏严重； （3）、环空间隙小，固井质量差。 六层井身结构存在的缺陷 目前采用的6层套管程序为： 20×13 3/8×9 5/8×8 1/8×6 1/4×4 1/2 这里给出六层套管设计的羊塔克502井的