《顶管施工方案1 》.doc

顶管施工组织设计 施工概述： 本工程位于定州市电厂路DN1600mm顶管施工，针对本工程的特点，我公司将组建精干的项目部，在施工过程中实行项目管理办法，由项目经理对工程的进度、质量、成本等进行有效控制，项目部负责本项工程的施工及管理工作。 施工布署 2.1.为确保工期和工程质量，施工前一定与甲方单位及业主有关部门联系。取得原有地下各种线路的详细资料，并在施工图中予以明确标出。 2. 2.在施工过程中，针对不同的地下障碍物，根据其特点制定相应的措施，并与建设单位及设计单位协商解决。 2．3.顶管工作井×5m的矩形井，井底铺设0cm碎石层基础， 钢支撑  顶管施工时，待左线管道顶进后（约米），再开始右线顶管的施工。 后背作为千斤顶的支撑结构，要有足够的强度和风度，且压缩变形要均匀。所以，应进行强度和稳定性计算。本工程采用组合钢结构后背，这种后背安装方便，安装时应满足下列要求：使用千斤顶的着力中心高度不小于后背高度的1/3。 （1）顶力计算 ???推力的理论计算：（以内径1600mm，外径1760 mm计算） ??? F=F1十f2 ??? 其中F—总推力 ?? Fl一迎面阻力??? F2—顶进阻力 ? F1＝π/4×D2×P? (D—管外径1.76m? P—控制土压力) ??? P＝Ko×γ×Ho ??? 式中 Ko—静止土压力系数，一般取0.55 ??????? Ho—地面至掘进机中心的厚度，取最大值 ??????? γ—土的湿重量，按照经验数据，亚粘土取19kN/m3 ??? P＝0.55×1.9×7.62＝7.963t/m2 ??? F1=3.14/4×1.76×2×7.963＝20.003t ? F2＝πD×f×L ??? 式中f一管外表面平均（根据顶进距离平均淤泥土）综合摩阻力，取0.8t/m2 ??? D—管外径 ??? L—顶距，取最大值 ??? F2＝3.14×1.76×0.8×60＝287.2t。 ??? 因此，总推力F=20+287.2＝307.2t。 所以压强p=307.2/4=9.3t/m2 （2）设备选择 根据总推力、工作井所能承受的最大顶力及管材轴向允许推力比较后，取最小值作为油缸的总推力。工作坑（Φ1600mm顶管）设计允许承受的最大顶力为320t，管材轴向允许推力320t，主顶油缸选用1台， 350t(3000KN)级油缸。油缸顶力控制在250t以下，这可以通过油泵压力来控制，两台千斤顶总推力300t。因此无需增加额外的顶进系统即可满足要求。 四、承压壁稳定性计算 由于顶进为单方向，所以顶管坑选用单口顶压坑。后背在顶力作用下，产生压缩，压缩方向与顶力作用方向一致。当停止顶进，顶力消失，压缩变形随之消失。这种弹性变形迹象是正常的。顶管过程中，土层承受的荷载为反复荷载，从0到满荷载的反复变化可多达几千次，整个过程都要求后背不被破坏，产生不允许的压缩变形。 后背不允许出现上下或左右的不均匀压缩。否则，千斤顶在余面后背上，造成顶进偏差。为了保证顶进质量和施工案例，施工时应进行后背的强度和刚度计算。 本工程根据顶力计算,千斤顶与管子之间采用顶铁传送顶力。顶铁用型钢焊拼成各种结构的传力形式，根据安放位置和传力作用不同，用横铁和立铁组合。 按照传统做法，靠背安装在管道顶进方向后坑壁上，并安装竖直、牢固。后坑壁应铲修平整，并使壁面与管道顶进方向垂直，埋入土中40cm。 方木采用20cm×20cm×200cm的横排10根、竖排10根两排，方木前放置两块立铁，每块立铁尺寸为2m×0.5m×0.15m，立铁前横向叠放150cm× 15cm×40cm后杠铁。 后背墙会受到主动土压力荷载，计算时不考虑后背墙发生移动。（纵坐标值） e= 其中表示主动土压力系数，是土容重，h是坑深。 的选定必须考虑土与后背墙的摩擦。墙面摩擦角取决于墙与土的相对运动。亚粘土的内摩擦角为18-30°。所以这里取0.31 即e=0.3119（8.5+0.3）=52kPa 此时为了计算单位面积压力，有 由于有后背墙的共同作用，出现了类似于弹性线的荷载曲线。利用数值积分和库仑定律，可以求解出其压强。P缩=24.33t/m2 被动土压力e’=,’为被动土压力系数。一般情况下，不需要对被动土压力曲线进行计算，只要被动土压力等于或大于承压壁与后背墙共同施加于土体的压力即表明承压壁的稳定性合乎要求。 五、基坑支护 支护结构水平荷载标准值计算 第层土底面对墙体的主动土压力为： (7.2.1) 第层土底面对墙体的被动土压力为： (7.2.2) 式中，——地面附加荷载传递到第层土底面的垂直荷载，kPa； ——第层土的天然重度,kN/m3； ——第层土的厚度，m； ——第层土的内摩擦角，；