7 号高炉低成本冶炼实践.docVIP

7号高炉低成本冶炼实践 武连海， 韩旺学 （嘉峪关三威铁合金冶炼有限公司， 甘肃 嘉峪关735100） 摘 要：介绍了7 号高炉自开炉以来降低生产成本的过程。通过细化管理，合理搭配使用现有资源，优化炉料结构，逐步降低焦比，吨铁成本大幅下降，有效地完成了挖潜增效的目标。 关键词：高炉 焦比 成本 硅石 7 号高炉设计炉容 2 500 m3，设计燃料比 550 kg/t，入炉品位 55%。面对生产形势的变化，7 号高炉的吨铁成本优势已无法满足的降本创效需求，必须转变生产组织理念。 目前依靠优化经济技术指标，同时采取合理搭配使用原燃料和控制合理操作参数等各项措施，促进成本降低，吨铁原燃料成本由2011年 11月的 2 422.2 元 /t 降低至 2 281 元 /t，吨铁原燃料成本降低141.2 元 /t，创效显著（见表 1）。 对比分析表 1 可见，原燃料成本下降 141.2 元 /t。其中，燃料成本降低 46.47 元 /t，原料成本降低 94.73元 /t。7 号高炉指标逐步优化，入炉焦比由 2011 年11月份的 404.4 kg/t 降到了 2012 年 2 月份的 371.2 kg/t，下降了 33.2 kg/t，煤比仅升高了 7 kg/t，煤比上升的幅度远小于焦比下降幅度，可见煤气利用水平大幅改善。原料成本的降低主要是合理搭配使用低品质矿，使用经济合理的入炉原料结构。7 号高炉以炉况顺行为保障，优化入炉原燃料结构降低吨铁成本的效果是显著的 1.1装料制度 7号高炉自开炉以来，主要使用“焦 5 矿 3”和“焦 6 矿 4” 的装料制度，边缘与中心两股气流合理，炉况顺行情况较好，但由于矿平台较窄，批重较小，煤气利用不理想，各项指标徘徊在低水平，不利于降焦增效。 进入 2012 年 1 月后，7 号高炉大胆尝试以“焦 6 矿 5”作为正常生产的主要装料制度，为防止由于矿平台向中心延伸影响中心气流，中心区域焦炭角差改为3°，布料角度逐步整体提高了2°，布料外角由 38°提至 40°，同时因富氧量的增加与进风面积的扩大，很好的平衡了中心与边缘气流，兼顾了顺行与提高煤气利用。 装料制度调整后指标优化，入炉焦比由 394 kg/t 降至 375 kg/t。 1.2送风制度 为抑制强烈的煤气流冲刷 5 段冷却壁，防止该段冷却壁进一步破损，同时进一步疏导中心气流，下部送风制度也随之调整。改用加长风口抑制边缘煤气流，吹透炉缸中心；扩大进风面积减小风阻，争取风量，为提高煤气利用奠定基础。 1.3提高顶压 提高顶压有易于降低煤气流速，促进间接还原，提高煤气利用。同时在提高顶压而不提高风压的情况下，全压差降低，有利于改善料尺工作状态，稳定炉况。2011年 12 月 29 日开始对 7 号高炉进行提顶压试验，经过对炉顶设备承载能力确认后，炉内通过装料制度的调整，拓宽布料平台，在争取风量的条件下，炉顶压力由0.210 MPa 分两次提高至 0.220 MPa，各项经济技术指标及炉况稳定性均有改善（见表 2）。 从表 2 看出，对比 7 号高炉在提顶压前后相同装料制度与相近原燃料质量情况下，炉尘吹出量下降，瓦斯灰量下降了 25.68 t/d，顶温下降了 7.38 ℃，高炉指标优化，生铁成本降低了15.34元 /t。 1.4低硅冶炼 提高顶压后有利于低硅冶炼，在保证生铁含硫与铁水温度的基础上，适当降低生铁含硅控制范围是节焦降本行之有效的措施。生铁含硅的控制主要受焦炭灰分带入的气态 SiO 与炉内对 Si 还原的抑制影响，由于顶压提高后，煤气流速降低，延长了煤气在炉内的停留时间，煤气利用改善，焦比降低，减少了焦炭带入灰分，生铁含硅下降。同时由于高顶压有利于炉内热量向下部集中，软熔带下移，进一步抑制了硅的还原，热量向下部集中也有利于活跃炉缸，确保铁水物理热［1］。 7号高炉在顶压提至 0.220 MPa 后，适当将碱度控制范围由 1.06±0.03 提高至 1.08±0.03，通过提高炉渣碱度增强炉缸蓄热能力，确保铁水物理热及铁水质量的情况下，适当降低铁水[Si]含量（见表 3） 从表 3 看出，通过适当降低生铁含硅、提顶压和适当提高炉渣碱度措施，2012年 2 月份较 2011 年12月份铁水硫磺下降 0.019%，铁水物理热仅下降 6℃，铁水质量改善。铁水含硅降低 0.11%，焦比可降低 4.4 kg/t，燃料成本节支 6.16 元 /t。 1.5优化煤粉配比 7 号高炉原煤配比分别由马克煤（烟煤）、动力煤（烟煤）、兰炭块、宁精煤组成，为了在确保煤粉满足要求的前提下降低喷吹成本，将原煤中烟煤的配比逐步提高，由最初的 100%无烟煤喷吹调整为：80%的无烟煤与 20%烟煤混合，同时以一定比例的低价格兰炭代替无烟煤，喷吹成本显著降低（见表4）。 烟煤配比