液化气站轻烃回收系统优化改造项目申报建议书.doc

一、项目的来源及编制依据 1．自2003年停止外销轻油以来，液化气站生产的轻油全部打入明一联合站原油系统，经常造成原油含水率上升，外输指标超标，不利于原油上产。如果将轻油外销，将消除对原油系统的消极影响，并产生很大的经济效益。 根据局、厂统一安排部署，目前我站所产轻油已达到外销条件，轻油装车台已经投用，所产轻油将为三厂创造相当可观的效益。但是，由于受设备、工艺以及生产成本等因素影响，我站轻烃回收装置不能全年运行，每年4-9月处于停产状态，且生产期间轻烃收率和产量偏低。针对这些问题，为提高轻烃产量，保证轻烃回收系统全年平稳高效运行，亟需对系统工艺进行优化。 2．卫城伴生气气体组分与我站处理后气体组分分析报告（见附件）。 二、现状简介及存在问题分析 （一）现状简介 采油三厂油气集输大队液化气站于1986年11月建成投产，以处理文明寨和卫城油田伴生气和外输供气量为主，目前伴生气日集气量3.0-5.5万立方米。天然气处理装置于1994年改造投产运行，设计C3＋综合收率74%目前设备老化严重，能耗高效率低C3＋综合收率 组 份 百分体积（%） 序号 组 份 百分体积（%） 1 氮 气 0.99 8 异戊烷 0.84 2 甲 烷 74.68 9 正戊烷 0.70 3 二氧化碳 2.62 10 总已烷 0.57 4 乙 烷 9.21 11 总庚烷 0.48 5 丙 烷 6.06 12 总辛烷 0.00 6 异丁烷 1.36 13 总壬烷 0.00 7 正丁烷 2.48 14 总癸烷 0.00 其它 计算 结果 真实密度（kg/m3） 0.9493 真实相对密度 0.7881 平均分子量 22.69 C3＋ 274.0 C5＋ 69.4 处理后的气体组分： 序号 组 份 百分体积（%） 序号 组 份 百分体积（%） 1 氮 气 0.98 8 异戊烷 0.23 2 甲 烷 74.65 9 正戊烷 0.13 3 二氧化碳 1.93 10 总已烷 0.06 4 乙 烷 10.79 11 总庚烷 0.06 5 丙 烷 8.00 12 总辛烷 0.00 6 异丁烷 1.33 13 总壬烷 0.00 7 正丁烷 1.82 14 总癸烷 0.00 其它 计算 结果 真实密度（kg/m3） 0.9240 真实相对密度 0.7671 平均分子量 22.09 C3＋ 242.0 C5＋ 18.4 由气体分析报告可看出，目前伴生气的C3＋g/m3，即每万方伴生气含混合轻烃2.74吨，而实际经装置处理回收轻烃后，每万方气中仍有2.42吨轻烃随干气外输流失，造成了较大的资源浪费。 （二）存在问题分析 1．膨胀机处理量偏小 涡轮膨胀机是我站整个生产系统的核心装置，自2007年11月份减容改造以来，机组处理量明显不足，经常引起机组上游系统憋压，导致设备容器和工艺管网的损坏，工人操作难度大，装置整体收率降低，是轻烃生产中的重大安全隐患，主要表现在： （1）膨胀机运行工况不能适应目前气量要求，目前日伴生气量为3.0-5.5万立方米，而膨胀机处理量只有2.5×104m3/d，处理量不足造成系统压力偏高，最高达到0.9MPa，严重影响上游工艺管网、压力容器和设备的安全运行，导致上游设备容器损坏和工艺管网的破损。 （2）出现憋压现象目前只有通过打开膨胀机膨胀端旁通降压， 由于是非正常操作，对膨胀制冷影响很大，转速迅速下降制冷温度也迅速回升，装置整体收率降低。同时频繁调节旁通阀门，对机组产生不稳定因素，大阀门控制小气量难度较大，岗位工人不易操作和控制。 （3）膨胀机轴承温度保护系统没有建立，出现超温现象将直接导致轴承烧坏停机，目前已经出现3次轴承烧坏现象，是机组运转中的不安全因素。 2．氨制冷系统制冷效果不佳 我站轻烃回收系统的主体工艺是采用氨制冷+膨胀制冷的工工艺流程，氨制冷系统作为浅冷环节，在轻烃回收装置中起着至关重要的作用，其运行的制冷效果和稳定性，直接影响着轻烃收率的高低。去年，安全隐患治理工程改造已经将氨系统工艺管网进行更新，解决了管网老化问题。然而，目前氨制冷系统还存在以下问题： （1）回收装置浅冷部分的核心制冷设备三台KA20C型螺杆制冷压缩机组，经过十几年的运转已经严重老化，其中2#机组已报废，3#机组待大修，只有1#机组能够勉强运行，无法达到技术参数的要求，制冷效率严重不足，制冷温度居高不下，由此而导致轻烃收率降低，轻烃产量下降，已满足不了生产需要。目前，两台新螺杆制冷压缩机已经到位，等待安装。 （2）氨制冷系统有两台氨冷凝器，其中一台内部芯子穿孔，已于今年更换；另一台由于使用时间长，芯子内部结垢严重，冷却效果不好，需要进行清洗。 3．空压机需要安装更换 螺杆空压机是自动