型钢悬挑卸料平台专项方案7月7日.docVIP

悬挑卸料平台专项方案 工程概况 陕柴社区改造建设项目一期工程兴平市金城路西段陕柴社区内属于剪力墙结构；地上26层；地下2层；建筑高度：79.2m；标准层层高：3m ；总建筑面积：15869.6；地上层；地下2层；建筑高度：m；标准层层高：3m ；总建筑面积：1；总工期：570天。 本工程由陕西兴诚实业有限公司投资建设，中联西北工程设计研究院设计，陕西永明项目管理有限公司监理，西安市第一建筑工程公司组织施工。Q=1.2×(0.15+0.17)+1.4×2.00×0.50=1.78kN/m P=1.4×5.00=7.00kN ⑵、内力验算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式(规范JGJ80-91，P31)为： Mmax=ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4 经计算得出: Mmax=(1.78×1.402/8)×(1-(0.202/1.402))2+7.00×1.40/4=2.87kN·m。 最大支座力计算公式: R=[P + q(l+2m)]/2 经计算得出: R=(7.00 + 1.78×(1.40 + 2×0.20))/2=5.10kN ⑶、抗弯强度验算 次梁应力： σ=M/γxWx ≤ [f] 其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05； [f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 σ =2.87×103/(1.05×108.30)=25.23N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 σ =25.231N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2,满足要求！ ⑷、整体稳定性验算 σ=M/φbWx ≤ [f] 其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： φb=(570tb/lh)×(235/fy) 经过计算得到 φb=570×10.00×63.00×235/(1400.00×160.00×235.0)=1.60； 由于 φb大于0.6，按照下面公式调整： φb=1.07 - 0.282/φb ≤1.0 得到 φb=0.894； 次梁槽钢的稳定性验算 σ =2.87×103/(0.894×108.300)=29.63N/mm2； 次梁槽钢的稳定性验算 σ =29.63N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2,满足要求！ 2、主梁的验算 根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择 16a号槽钢槽口水平[ ，其截面特性为： 面积 A=21.95cm2； 惯性距 Ix=866.2cm4； 转动惯量 Wx=108.3cm3； 回转半径 ix=6.28cm； 截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm； ⑴、荷载验算 ①、栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m； Q1=0.15kN/m； ②、槽钢自重荷载 Q2=0.17kN/m 静荷载设计值 q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.15+0.17)=0.38kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R； ⑵、内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 从左至右各支座反力： R[1]=17.161kN； R[2]=-6.916kN； R[3]=1.773kN。 最大支座反力为 Rmax=6.916kN； 最大弯矩 Mmax=8.845kN·m； 最大挠度 ν=0.082 mm。 ⑶、抗弯强度验算 σ=M/(γxWx) + N/A ≤ [f] 其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05； [f] -- 钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 主梁槽钢的最大应力计算值 σ =8.845×106/1.05/108300.0+4.15×103/2195.000=79.670N/mm2； 主梁槽钢的最大应力计算值 79.670N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205.00N/mm2，满足要求！ ⑷、整体稳定性验算 σ=M/(φbWx) ≤ [f] 其中 φb -- 均匀弯曲的