M701F燃气轮机联合循环热平衡计算及优化.pdfVIP

轮机单循环性能的影响，得到了与理论分析和实 可以得 ：当M701F燃气轮机联合循环蒸汽 际运行相符合的结果。 循环采用三压再热 、中压蒸汽与蒸汽轮机高压排 同时，通过 MHI提供的M701F燃气轮机计算 汽混合后经再热器进蒸汽轮机的循环方案，可以 模型 ，推算出在 ISO工况下单循环性能参数 ，在 得到较高的循环效率。目前国内在建的F级燃气 空气流量、排气温度 、燃机功率 、燃气轮机单循 轮机燃气一蒸汽联合循环中蒸汽循环方案均采用 环效率等方面同MHI提供的数据基本相符，这也 该种蒸汽循环方式。 证 明了 MHI提供 的计 算模 型数据 的真 实性 。 M701F燃气轮机计算模型作为东汽研究 M701F燃 3 蹶嘲 魄 滞蹯 ≯ ≥ 气轮机联合循环性能具有足够 的T程实际意义。 j菱重]二作为重型燃机制造商，必然对其机 组的特性非常了解 ，同时具有大量工程实际经验 ， 其热平衡计算方案是权威的。通过对三菱不同的 本配置方案的比较 蘑i _ 热平衡计算书分析和 已执行工程热力性能试验结 燃气轮机选定后 ，联合循环的热力系统就取 果进行工程热平衡计算和对比分析，来印证东汽 决于蒸汽循环的配置方案 。不同的蒸汽循环配置 自身的计算方法和分析结果的正确性 。下面以某 方案对应不同的系统和效率，因而需要对不同的 T程为例进行比较。 蒸汽循环配置方案进行研究。 该项 目设计工况在一定的大气温度 、大气压 从工程实用的角度出发，以某电厂设计条件 力、相对湿度下 ，三菱公司计算的联合循环总功 为基础 ，对表 1中5种不同的蒸汽循环配置方案 率 407690kW、联合循环总热耗 6263kJ／kW ·h。 进行计算分析，讨论和比较了M701F燃气轮机多 进行热平衡计算，计算结果：总功率输出407 压力级蒸汽系统联合循环的性能。表 1中5种方 330kW，总热耗 6267kJ／kW ·h。总功率相差 = 案主要参数的选取均充分考虑 了经济性以及机组 (407330—407690)／407690=一0．088％，总热耗相差 的安全可靠性，符合 程实际。 = (6267—6263)／6263=0．064％。 当燃气轮机选定后 ，余热锅炉由单压向双压 电厂实测并经过修正后总功率为408000kW， 和三压蒸汽系统变化时 ，由于流经余热锅炉 与上述计算结果相符。 (HRSG)的燃气阻力增大，燃气轮机单循环的功率 和效率略有下降。但是 由于蒸汽参数的提高，循 4 7o1懒慵 醉嘲畦潮 警 ll0 环的平均初温有所增高，而且蒸汽轮机的排汽湿 联合循环方案不仅要求在设计工况下具有很 度减小 ，使蒸汽轮机的内效率和循环效率能够 同 高的性能 ，而且在部分负荷工况下 ，机组也能够 步增高，同时随着 HRSG排烟温度 下降，余热锅 稳定运行，并且应具有较高的效率。这就要求机 炉的当量效率逐渐增高，燃气 一蒸汽联合循环的 组具有 良好的变工况性能。东汽对M701F燃气轮 总功率和效率升高。 机燃气 一蒸汽联合循环变工况性能进行了分析研 表1 不 同蒸汽循环方式下GTCC性能比较