带刚性环耳式支座（标准版）.xls

带刚性环耳式支座的设计与计算 4计算页 3计算页 2仅此页需要输入数据 封皮 带刚性环耳式支座强度计算 设计： 校对： 审核： 刚性环、垫板与壳体的组合截面 日期： 审定： 垫板的厚度，mm B—— D0—— 圆筒壳体壁厚，mm 圆通壳体壁厚扣除壁厚附加量后的厚度，mm 垫板壁厚扣除壁厚附加量后的厚度，mm 刚性环的厚度，mm 刚性环的宽度，mm 圆筒壳体外径，mm 垫板的外径，mm n—— 耳式支座数目； h—— Q—— 耳式支座的高度，mm 支座与基础接触面中心的直径。缺少此数据时， 可按地脚螺栓中心圆来计算，mm； 设备重量，可分别考虑操作重量和试验重量，N； 项目名称： 设备名称： 设备位号： 设备图号： 设计单位：中国纺织工业设计院 δ—— δ＝ δ1＝ δ0—— δ0＝ δ01—— T—— δ01＝ T＝ B＝ D0＝ D01—— D01＝ M—— M＝ n＝ 取操作质量时，外力矩即为M；取试验质量 时，取风弯矩的30％，不计地震弯矩。 h＝ Q＝ Db—— Db＝ 输入数据： 计算数据： Rs—— 惯性轴半径，mm； Rs＝0.5×Ds＝ Ds—— 惯性轴直径，mm； δ1—— Ds＝Do+2×（δ1+B-a）＝ Ls—— 圆筒体上有效加强宽度，mm； ＝ Lsi—— 垫板圆筒上有效加强宽度，mm； A—— 组合截面的面积，mm2； a—— 刚性环外缘至惯性轴的距离，mm； a1—— 刚性环有效加强段截面中心至惯性轴X—X的距离，mm； a1=a-0.5×B＝ a2—— a3—— 垫板有效加强段截面中心至惯性轴X—X的距离，mm； 壳体有效加强段截面中心至惯性轴X—X的距离，mm； a2=B＋0.5×δ1-a＝ a3=B+δ1+0.5×δ-a＝ I1—— 刚性环对于惯性轴X－X的惯性矩，mm4； I2—— I3—— 垫板对于惯性轴X－X的惯性矩，mm4； 壳体对于惯性轴X－X的惯性矩，mm4； I—— 组合截面对于惯性轴X－X的惯性矩，mm4； I=I1+I2+I3＝ Fb—— 支座处反力，N； F—— 支座处作用于刚性环上的力，N； ＝ θ—— 耳座间夹角的一半，弧度； θ＝π/n＝ 计算支座处和两支座中间处刚性环组合截面上的应力： 支座处： Mr—— 外载荷作用在容器上的力矩，N·mm 内力矩，N·mm； T—— 周向力，N； σ—— 应力，Mpa； 两支座中间处： 取规范规定的刚性环材料的许用应力，Mpa； [σ]—— [σ]＝ σ—— 通过计算，由于σ≤[σ](σ≥[σ])，故本带刚性环耳式支座的设计满足要求。 b—— 表面；无垫板时，至圆筒壳体壁截面的中心，mm； 反力Fb至壳体的力臂。有垫板时，至圆筒壳体外 b＝ 注： 本程序根据HG20582-1998第19章《带刚性环耳式支座的设计和计算》 编写，适用于容器直径较大，壳体较薄，而外载荷（包括重量、风载、 地震载荷等）较大，或者壳体内处于负压操作时，采用普通的耳式支 座往往使壳体的局部应力较大，变形较大，甚至会引起失稳。在此情 况下，可使用带有刚性环的耳式支座。 Tr—— 圆筒壳体壁厚扣除壁厚附加量后的厚度，mm 项目名称：
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C,{ P u 10.00 14.00 9.50 13.00 20.00 100.00 3220.00 3248.00 6000000.00 6.00 480.00 420000.00 3837.00 308.50 2.00 133.00 192.39 1.10 226.03 1.10 7088.37 94.17 .50 .50 .50 3259.65 2.00 1629.83 .50 44.17 .50 12.83 .50 24.83 .50 5569405.36 1.00 12.00 572235.89 1.00 12.00 1201760.85 1.00 12.00 7343402.10 71042.48 4.00 45659.59 .52 3.14 69 -.50 1.00 1.00 39542.37 .50 916.92 3354007.67 .50 1.00 1.00 45659.60 .50 49.45 .50 1.00 1.00 2.00 1.00
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C, -1716917.19 -.50 1.00 1.00 13043.27 .50 54.15 885818.76 .50 1.00 1.00 18445.97 .50 32.45 .50 1.00 1.00 2.00 1.00
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C, 88.27 1.10 89.04 1.10 2595.06 86.25