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摘要:本文用传统的热设计理论及经验公式对电源模块内的四个50W 大功率管进行了散热设计，并应用热分析软件Icepak 对理论计算进行了校核,并对方案进行了优化设计。 关键词:功率管散热，散热器，热分析软件，Icepak 1 引言电源模块内有四个功率管（在同一平面上，分成两排），其两两间距为60mm，管径Φ20mm，每一功率管的发热功率为50W。周围环境温度：+50℃。要求设计一150mm×200mm 的平板肋片式散热器。 根据热设计基本理论，功率器件耗散的热量为 Pc=Δt/RT （W） （１） 式中，Δt 为功率管结温与周围环境温度之差，℃；RT 为总热阻，℃/W；  RTj 为功率管的内热阻，RTp 为器件壳体直接向周围环境的换热热阻，RTc 为功率管与散热器安装面之间的接触热阻，RTf 为散热器热阻。本文旨在尽量减小RTc 和RTf，使系统热阻降低，保证功率管结点温度在允许值之内。 2 任务分析 功率管的温度控制，主要是控制功率管的结温。生产厂一般将器件的最高结温规定为90℃~150℃。可靠性研究表明，对于使用功率元件的电子设备长期通电使壳体温度超过100℃，将导致故障率大大增加。故要求功率管壳体温度，即散热器底板温度（先忽略安装时的接触热阻）应低于100℃。以下的计算中暂取100℃。 常用散热器主要有叉指型和型材两种。对于叉指散热器，叉指向上对散热较为有利；而型材散热器则要求底板竖直放置。本设计中若采用叉指型散热器，则200mm×150mm 的底板占用水平空间较大，不利于PCB 板的排放，故采用型材散热器。型材散热器按照肋片的形式可分为矩形肋、梯形肋、三角形类、凹抛物线肋等，其中，矩形肋的加工方法最为简单，应优先考虑。又考虑到性价比及加工工艺性，故采用铝合金作为散热器的材料。 3 散热器设计 3.1 底板的设计 底板的设计包括底板厚度和底板长高尺寸设计。在底板材料确定的条件下，底板的厚度会影响其本身的热阻，从而影响散热器底板的温度分布和均匀性。查阅部分国家标准，取散热器底板厚度为6mm。根据经验公式，底板的高度取为150mm（150 和200mm 的较小者）时换热系数较大。 3.2 肋片厚度的设计 无量纲数毕渥数（Biot）小于1 ，即 为肋片起增强散热的判据;实验证实，对于等截面矩形肋，应满足25 . 0 ≤ i B 。为了使Bi 数较小，肋片以薄为宜,但如果肋片厚度过小，将给加工增加困难,本文取肋片厚度δ＝1.5mm。 3.3 肋间距的设计 当散热器尺寸一定时，减小肋片间距，则肋化系数增加，热阻降低；但由于流体的粘滞作用，肋间距过小将引起换热效果变差。本文取肋片间距为1.2cm。根据这一肋片间距，散热器上共可布置30 片肋片(分布于两侧)。 3.4 肋片高度的设计 肋片及底板的散热可近似看作自由空间垂直平壁的自然对流换热。定性温度取散热器和环境温度的平均值75°C， Gr葛拉晓夫数;D自然对流时的特征尺寸， D＝150mm＝0.15m;Δt壁温与周围流体温度之间的温差， Δt＝100-50＝50 °C;β体积膨胀系数， β ＝2.9575╳10-8 1／K;γ运动粘度， γ ＝20.43╳10-6 s m / 2 ;g重力加速度,g=9.87 2 / s m ; 代入数据得Gr＝1.1673╳10-7，而普朗特数Pr＝0.7085，故Pr× Gr＝8.2703╳105，在1╳104～1╳109 之间，判断流态为层流。相应的对流换热系数计算公式为?? h、Δt、D的单位分别取K m W 2 / 、K、m。代入数据，得h＝6.3666 K m W 2 / 。再由公式Q＝ h ╳ A ╳ Δt计算所需散热面积（暂时不考虑肋片效率）为0.62828 2 m 。由此确定散热片肋高d ＝ 66.476mm，考虑到肋片效率问题，取70mm。 3.5 散热器的校核计算 由于上述计算过程均是在散热器底板温度为100°C 的假设下进行的，所以必须对散热器温度进行核算，以验证假设是否与实际相符。由等截面矩形肋散热效率计算公式求得：散热面积A＝0.66 2 m ，求得Δt＝ Q／( h ηA)＝51.2566 °C。肋片温度t 等于环境温度与温升Δt之和，即t＝50+51.2566＝101.2566°C；这表明，所设计的散热器在自然冷却的散热方式下，略高于器件的温升要求，下面我们再借助ICEPAK对散热器的参数进行优化，并采用强迫风冷，以期得到更低的肋片温度。 4 用Icepak 软件进行优化设计 ICEPAK 求解的一般过程如下：项目命名—设定初始参数—建立模型—网格划分—网格检查—校核流态—问题求解—结果显示 根据前面的计算结果，我们在ICEPAK