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如果令θw = θal ,即导体长期发热允许温度,则长期发热允许电流 Ial 为: 短路时导体温度变化范围很大,它的电阻R和比热c不能再视为常数,而应为温度的函数 为了简化Ah和Aw的计算,已按各种材料的平均参数,做出θ=f(A)的曲线。如图所示: θ [℃] A (×1016)[J/Ωm4] 根据该θ=f(A)曲线计算θh 的步骤如下: ①求出导体正常工作时的温度θw 。θw 与θ0 和I有关。 ②由θw 和导体的材料查曲线得到 Aw 由式3-19 得 根据该θ=f(A)曲线计算θh 的步骤如下: ③计算短路电流热效应 Qk ④计算 Ah ⑤最后由 Ah 查曲线得到θh 检查θh 是否超过导体短时最高允许温度。 二、短路电流热效应Qk的计算 辛普森法 代入 中,得 式中: Ipt - 对应时间t的短路电流周期分量有效值 inp0 - 短路电流非周期分量初始值 Ta - 非周期分量衰减时间常数 即短路电流热效应包括周期分量热效应和非周期分量热 效应两部分。 (1)周期分量热效应Qp的计算 对任意曲线的定积分,可采用辛普森法近似计算。 tk-短路切除时间。等于继电保护动作时间与断路器 全开断时间之和。 I”-t=0时的短路电流周期分量有效值(次暂态电流) 短路计算时间tk 校验热稳定 短路计算时间tk为继电保护动作时间tpr和相应断路器 的全开断时间tab之和。 而 即: 式中: tab-断路器全开断时间 tpr-后备继电保护动作时间 tin-断路器固有分闸时间(查产品参数表) ta-断路器燃弧时间 (2)非周期分量热效应Qnp的计算 T-非周期分量等效时间。其值由课本p73表3-3查得。 当tk1s时,导体的发热主要由周期分量决定,故可 以不计Qnp影响。 所以有: 电气设备中的载流导体通过电流时,除了发热效应以外,还有载流导体相互之间的作用力,称为电动力。 通常,由正常的工作电流所产生的电动力是不大的,但短路时冲击电流所产生的电动力将达到很大的数值,可能导致设备变形或损坏。因此,为了保证电器和载流导体不致破坏,短路冲击电流产生的电动力不应超过电器和载流导体的允许应力。 载流导体之间电动力的大小和方向,取决于电流的大小和方向,导体的尺寸、形状和相互之间的位置以及周围介质的特性。 3.3 载流导体短路时电动力计算 一、电动力的计算 计算电动力可采用毕奥-沙瓦定律。如图所示: L dF B i dL ? 通过电流i的导体,处在磁感应强度为B的外磁场中,导体 单元长度d L上所受到的电动力d F为: 对上式沿导体L全长积分,可得L全长上所受电动力为: 1.平行细长导体间的电动力 如图为两根平行细长导体,两导体中电流分别为i1和i2, 长度为L,导体中心轴线距离为a。 当La,ad时, 导体中的电流可以看 作是集中在导体中心 轴线上。 F L i1 β i2 a 电动力的方向决定于导体中电流的方向。当电流同向 时相吸,异向时相斥。 如图为两根平行细长导体,两导体中电流分别为i1和i2, 长度为L,导体中心轴线距离为a。 导体1中电流i1在导体 2处所产生的磁感应强 度等于: B1=2×10-7·i1/a 则导体2全长上所受的电动力为: F L i1 β i2 a 2.其它形状截面的导体间的电动力 对于具有其它形状截面的导体,电流并不是集中在导体中心轴线上。但是,可以将其看成是由若干个平行细长导体组成,则可以在平行细长导体间的电动力基础上,乘以一个考虑了不同形状截面因素的截面系数 k来计算实际的电动力。 即: K-形状系数。表示实际形状导体电动力与细长导体 电动力之比。 形状系数的确定 矩形截面导体: 查课本 p75 图3-10 如图:K是 (a-b)/(h+b) 和 b/h 的函数 圆形截面导体: 槽形截面导体: 二、三相导体短路时的电动力 三相系统中,发生短路时作用于每相导体的电动力,取决于该相导体中的电流与其它两相导体中电流的相互作用力。 当发生三相短路时,如不考虑短路电流周期分量的衰 减,则三相短路电流为: 1.电动力的计算 三相短路时,中间相(B相)和边相(A、C相)受力情 况不一样。如图: FBC iA iB a a iC FBA A B C B相所受电动力 iA iB a a iC FCA FCB FAC FAB A B C A、C相所受电动力 把短路电流 iA、iB、iC 代入上式,经三角变换后,得: iA iB a a iC FCA FCB FAC FAB A B C A、C相所受电动力 (a)不衰减的固定分量 (b)按时间常数Ta/2衰减的非周期分量 (c)按时间常数Ta衰减的工频分量 (d)不衰减的两倍工频分量 (2)作用在中间相(B相)的电动力 把短
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