42#楼地下室顶板行车方案.docVIP

目 录 编制依据 2 工程概况 2 施工措施 2 支撑计算书 3 附图 15 编制依据 工程施工图纸 现场实际情况 《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2012)、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) 工程概况 因42#楼桩基检测需要，结合施工现场实际情况，经现场多方协商，检测用吊车及配载等需经B区地库2-19—2-27/2-F—2-Q部位的顶板通过，并将2-19—2-21/2-L—2-Q范围内作为吊装区域；吊车及配载实际重量约为30～40Ｔ,吊装时需要10米*12米的操作平台，车辆最大宽度约4米。 施工措施 为确保桩基检测的顺利进行，并避免对地库顶板造成破坏，现拟按如下方式进行吊装区域及行车通道部位的顶板支撑保障措施： 按照《地下室顶临时通道及吊装平台平面示意图》，将轴线及框架梁柱边线引测至地库相应部位的顶板，并根据梁柱轴线及平面图放出吊装及行车通道轮廓线（附图一）。 根据《 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 4.1.1、板底龙骨的计算 板底龙骨按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算 活荷载为施工荷载标准值(kN/m2)： q13 = 28.000×0.200=5.600kN/m2 均布线荷载设计值为： q1 = 0.90×[1.4×0.9×5.600]=6.35kN/m 2.板底龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算过程如下: 板底龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算M = 0.1q1l2 = 0.1×6.350×0.5002=0.159kN.m σ = M / W [f] 其中 σ—— 板底龙骨的抗弯强度计算值(N/mm2)； 　　 M —— 板底龙骨的最大弯距(N.mm)； 　　 W —— 板底龙骨的净截面抵抗矩； [f]—— 板底龙骨的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2； 经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值 σ = 0.159×1000×1000/83333=1.905N/mm2 板底龙骨的抗弯强度验算 σ [f],满足要求! 最大支座力 最大支座力 N = 1.1ql =1.1×6.350×0.500=3.175kN 4.1.2、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.430kN.m 最大变形 vmax=0.290mm 最大支座力 Qmax=9.194kN 抗弯计算强度 f=0.430×106/4490.0=95.72N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 4.1.3、扣件抗滑移的计算 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=16 ×0.80=12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取16.0