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倒锥壳不保温水塔筒首的设计方法 王文涛 中冶长天国际工程有限责任公司 土建分院 长沙 410007 ZhongyeChangtianInternationalEngineeringCo.,Ltd, CivilEngineeringBranch, Changsha410007 [摘要]针对非标准钢筋混凝土倒锥壳不保温水塔筒首各部位的设计，从受力分析、强度计算、构造措 施等方面予以分析和论述，力求为其设计提供参考。 倒锥壳不保温水塔筒首设计 ABSTRACT:Designmethodofeachpartfromtheheadofnon-insulativeinvertedconewatertowerwas analyzedandexpoundedonthebasisofforceanalysis,calculationofstrength,structuralmeasures,ect.which canprovidereferenceforitsdesign. Uninsulatedinvertedconewatertower; Head;Design No．42014 王文涛：倒锥壳不保温水塔筒首的设计方法 理论中“弹性薄板小挠度理论”的假定来计算(可 钢平衡环(多边形)构成哺31。通常，钢斜撑杆 以直接借助《建筑结构计算手册》查表算得)。 采用一对槽钢组成的组合杆件用来增加与混凝 计算顶板分两种工作情况： 土的结合力，多边形水平钢平衡环一般采用扁钢 (1)环板浇注时，视顶板为筒支“环板”， (水箱容量≤500m3)制作，当水箱容量较大时 其荷载除本身及上部环板自重外，尚应考虑本身 (水箱容量≥500m3)宜采用槽钢制作。 应承受的施工荷载。此时人井尚未施工，故人井 临时支承结构的计算简图见图3。 荷载仅仅考虑下部--sb段(环板高度范围)井壁 在图3中，作用在每一个斜撑杆顶部的垂直 重量。 力为P，： (2)在上部环板达到强度且安装水箱后， P。=G／n (1) 视顶板为沿周边嵌固的环形板。其荷载仅仅取顶 作用在斜撑杆中的内力为t： 板自重和由人井壁传来的荷重(包括人井平台上 t=1．5P1／sina (2) 的2．5kN／m2活荷重)。 作用在斜撑杆顶面中平衡节点上的拉力为s： 因为关于环形板的设计与计算目前是比较 S=1．5P。hga (3) 成熟的，因此本方案中关于顶板的设计也应是没 在式(1)～式(3)中：G为水箱自重；n 有争议的。 为钢斜撑数量；t为作用在斜撑中的内力；1．5是 在构造要求方面，除遵照板的一般要求外， 考虑水箱就位时发生不均衡受力等情况时的附 尚应注意： 加安全系数；仅为斜撑的倾角；S为作用在斜撑 (1)由于上述工况(2)为使用阶段长期使 顶面中的平衡环节点上的拉力。 用(虽然荷载较小)，因此其耐久性遵循设计使 在图3中，平衡环中的拉力S，为： 用年限50年的规定； Sl=s／2sinB (4) (2)由于有防水套管穿过，因此关于该处 其中，B为钢支撑拉杆的水平夹角。 的板筋处理应遵循国标图集《钢筋混凝土倒锥壳 根据已有的施工经验，n个斜撑的顶平面必 不保温水塔》(04s802—1，2)n1的要求。