10第十章 生产测井资料应用.pptVIP

第十章 生产测井资料应用 第一节 注采系统调整实例 第二节 在区块开发调整中的应用 2.1 地下动态综合分析1 2.1 地下动态综合分析2 2.2 注采剖面资料对比 1 2.2 注采剖面资料对比2 第三节 用注采剖面资料确定剩余油分布 3.1 注采井点各产层剩余油饱和度确定 3.2 井间剩余油饱和度的确定 （1）分形－点克里金方法1 （1）分形－点克里金方法2 （2）流管分析法 第四节 注采剖面在油藏数值模拟中的应用 4.1 油藏数值模拟简介 4.2 油藏数值模拟的主要步骤 4.3 油藏数值模拟基石数学模型 （1）数学模型的分类 （2）一维径向单相流的数学模型 （3）差分方程的建立 （4）油田开发历史拟合与动态预测 第五节 油藏数值模拟在油田开发调整中的应用 5.1 基本情况 （2）油藏参数的选取 5.2 动态拟合 5.3 方案实施及应用效果 * 注采系统 注采剖面 油藏数值模拟 某油田含油面积22km2，其中纯油区面积10.6km2，过渡带面积11.6km2，是一个受构造控制的气顶油田，采用反九点面积注水方式开采。 针对油田全面转抽后，地层压力下降幅度大，压力系统不合理问题，将井网进行了转抽、调整后变为两排注水井夹三排生产井，中间井为间注间采的行列注水方式。注采系统调整后，采油井连通程度和供液能力显著提高。 图10-1 反九点法不同注采系统调整方式示意图 大庆油田杏五表外储层的开发就是依靠多种测井资料综合解释取得成功的实例。该区的开发目的层是萨、葡油层组厚度低于0.5m的薄层泥质粉砂岩，含油产状以油迹斑为主，渗透率、含油饱和度均较低，实验区平均单井射开厚度12.5m，油井采用限流法射孔、限流法压裂，设计方案单井产液6~8m3 /d ，含水低于15%。 开井生产后，油井的产液与含水普遍较高，含水率高达84%。这与有效厚度低于0.2，孔渗性差有关。为了弄清这一情况，进行了过环空产出剖面测井。 声波变密度和声幅测井结果表明，萨1 和萨2层附近的固井质量较差，表明这两个产层与未射孔的目的层段之间存在窜槽的可能；随后进行的同位素示踪曲线证明了上述两层与未射开的其它层有窜槽现象。相邻层经水泥胶结的薄弱部位窜到表外层，导致全井产液量偏高。对比压裂前后的声波变密度测井资料，可以证明压裂之后声幅曲线明显升高，水泥胶结情况变差，因此压裂是导致窜槽的主要原因。 注采剖面综合对比，可以确定油田开发中注采井组的注采关系和开发效果。 B4256井组位于某油田北部，采用反五点面积法井网进行注水开采，井距300米，开采S层系多油层。 图10-2 B4256井组油层连通图 图10-2 B4256井组油层连通图 B4256井为抽油井，共有11个油层，射开砂岩厚度25米，有效厚度15米，原始地层压力11.9，泡点压力11。中心井受B4155、B4157、B4355和B4357四口注水井的影响，水驱控制程度为100%，其连通图见图10--2。 利用地层的注采剖面（分层注入率和产水率），结合Leverett方程可以建立产水率与地层在井点处的剩余油饱和度的关系，这样可以确定生产井和注入井处纵向上的剩余油饱和度；然后利用流管理论或插值计算方法计算出各地层横向上的剩余油分布，最后得到整个油田生产区纵横向上的剩余油分布，在作横向计算时要求注采井间的岩性是连通的，如果存在岩性尖灭或断层影响，则需要知道这些边界处的产水率值。 1.含水率（产水率）与油水相对渗透率的关系 2.渗透率与含水饱和度的关系 3.含水饱和度与含水率的关系 （10-2） （10-6） （10-8） 当Z(x)满足无偏性条件及最优性条件时，无基台值的分型变差函数分形——点克里金的模型为： 当Z(x)满足无偏性条件及最优性条件时有基台值的分形变差函数分形——点克里金模型为： 在上述两种模型中，只要通过求解方程组求得各加权系数应可以对点进行估计，从而预测储层参数的分布。若为剩余油饱和度，即可预测出剩余油的分布。 在注采地层中，在某一截面A上取长度为dx的薄片，由于dx取得非常小，可以认为在这一薄片内各点处的含水饱和度相等，薄片进口端含水饱和度稍高于出口端，因而进口比出口含水率高dfw 。分析从进口端多流入薄片的水量可以得到 对于注入时间t一定，则累积注入量q一定，给出一个Sw，由式（10—19）即可求得一个x（?为孔隙度，A为地层横截面