2014.4.22火炬臂计算.xlsVIP

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组分 按BDV-50%-690单火区 按BDV-50%-690全平台 按BDV-690单火区 低压火炬-emergency 低压火炬-nomal (2) 低压火炬-nomal 高压火炬 结果统计 气体的泄放量: W kg/H kg/S 气体的平均分子量 M 气体密度 ρ Kg/m3 流动的温度 T K 气体比热比 κ 火炬头压力 p KPaA 燃烧热值 Q 设计风速 V∞ m/s 气体压缩系数 Z 出口马赫数: 在紧急工况 Ma 在正常工矿 辐射热强度 在紧急工况取 Kw/M2 Btu/(h*ft)2 在正常工矿取 热辐射系数 F 热强度传导系数 τ 公式系数 2、1 火炬直径 D m 圆整 2、2 火焰长度 KW 查右图-9,得:火焰长 L 2、3 火焰变形 Vj V∞/Vj 查图得 ∑△X/L ∑△Y/L XC=1/2∑△X YC=1/2∑△Y 2、4 火炬中心到考虑计算点的距离 D=(τFQ/4πK)1/2 假设人高 火炬头高 水平方向 垂直方向 真实距离D DD 满足热辐射的要求 火炬长度计算 火炬臂和甲板夹角 SINX0 COSX0 1、基础数据 2、计算 第一次提供数据 根据API521(SY/T 10043-2002)火炬分液罐计算公式 μd=1.15(gD(ρL-ρV)/ρV(C))0.5 事故工况 m3/d kg/h 式中: 正常工况 μd—— 液滴下降速度,m/s g —— 重力加速度,9.8m/s2 D —— 液滴直径,m ρL—— 在操作条件下液体的密度,kg/m3 ρV—— 在操作条件下蒸汽的密度,kg/m3 C —— 阻力系数(查图得出) Mj/kg 其中,阻力系数C需先计算出C(Re)2,再查图得出。 C(Re)2=0.13x108(ρV)D3(ρL-ρV)/μ2 μ——气体的粘度,cP 气体粘度 μ cP 蒸气的流量 Rv m3/s ρV kg/m3 液体密度 ρL kg/m3 液体流量 kg/s 注:红色字体为输入数据,蓝色字体为计算结果。 正常情况下,分离器分出的气体夹带量小于或等于 1.计算C(Re)2 μ气体粘度(cP) ρL液体密度(kg/m3) ρV蒸汽密度(kg/m3) D液滴直径 (m) μm 计算结果C(Re)2= 查图得出:阻力系数C= 2.计算液滴沉降速度μd g重力加速度(m/s2) μd液滴下降速度(m/s) 3.计算罐体 假设D0罐体直径(m) 假设D0罐体长度L(m) 罐体总横截面积At(m2) 气体的流量Rv(m3/s) hL液相高度(m) hL/D0= 查图得f(Zc): 储液面积(m2) 气相弓形面积Av(m2) 蒸气流动的垂直高度Hv(m) 液滴沉降时间θ(s) N条路通过蒸气 气体通路的气体速度(m/s) 需要的罐体长度Lmin(m) 5.计算单位的换算 气体处理量(Sm3/d) P1(KPA)标况 P2(KPA)操作 T1(oK)标况=15.5+273 T2(oC)操作 气体处理量(m3/s)操作状态 6.计算立式罐的直径 立式罐时,气体流速等于液体降落速度。根据API521(SY/T 10043-2002) 液体的降落速度(m/s) 罐体的横截面积Acs(m2) 罐体的直径(m) 3、1 火炬分离器 (标准状况) Kj/m3 s事故工况火炬直径 圆整 2、5 Sm3/d 假设火炬臂长度取 甲板最近点校核:火炬臂与甲板夹角30度 甲板最近点校核:火炬臂与甲板夹角45度 甲板最近点校核:火炬臂与甲板夹角60度 最近点热辐射强度K 2、6 燃气处理橇操作台校核:火炬臂与甲板夹角45度 假设人+操作台高 根据以上计算结果:火炬臂取55m可以满足紧急泄放要求 Phase Mass Heat Capacity (Liquid Phase) [kJ/kg-C] Phase Actual Volume Flow (Liquid Phase) [m3/d] Phase Liq Vol Flow @Std Cond (Liquid Phase) [m3/d] Master Comp Mole Frac (Ethane) Master Comp Mole Frac (Propane) Master Comp Mole Frac (i-Butane) Master Comp Mole Frac (n-Butane) Master Comp Mole Frac (i-Pentane) Master Comp Mole Frac (n-Pentane) Master Comp Mole Frac (Nitrogen) Master Comp Mole Frac (CO2) Master Comp Mole Frac (H2O) Master Comp Mole

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