絮凝池给水排水施工组织设计.doc

絮凝池 　　水厂日处理水量为36×104 m3。其絮凝池原设计为水下横轴式机械搅拌反应池，由于长期运转，搅拌机严重锈蚀损坏，并且原设计搅拌机的配件不标准，维修时停水时间长，投资大，严重影响了净水效果和供水生产。　　现在原设计基础上，将反应池改造为平流式网格状穿孔花墙反应池，取得了很好的效果。实际运行表明，此反应池提高了供水水质和供水安全可靠性，节省了大量的人力、物力和财力。 1　1.1　絮凝工艺改造9×104 m3，原有4套机械搅拌机以穿孔墙相隔。水流穿过花墙流速逐渐减慢，反应时间为15 min，速度梯度G=56 s－1，GT=5.04×104。通过技术分析，现将搅拌机拆除，在原设搅拌机的空间共加筑11道穿孔墙，使每道墙形成网格状，两相邻墙孔口呈非对称性分布。平流式网格状絮凝池平面及剖面示意图见图1、图2。 1　平流式网格絮凝池平面示意图 2　平流式网格絮凝池剖面示意图 5道穿孔墙不变，孔口尺寸为250 mm × 200 mm，新增穿孔墙的孔口尺寸为100 mm×100 mm，孔眼小有利于水中“微涡旋”的形成，沿水流方向开孔面积逐渐增大，为颗粒絮凝创造了良好的水力条件。每道花墙采用孔口上下非均匀布置增强了水的上下流动，以达到竖向混合的目的。在每道墙底部还设有排泥口，定期冲刷时沉泥可沿底部孔口排出。改造后絮凝池的反应时间为13.2 min，G=43.4 s－1，GT=3.44×104，完全符合设计规范要求。1.2　实际运行情况　　改造后的絮凝池运行正常，处理能力大大增强，在反应池末端形成大而坚实的矾花，进入沉淀池5 m以内矾花即大量沉淀，沉淀区的沉淀效果优于改造前。在1997年的高峰供水期间，受台风影响，原水浊度猛增到500～1 000 NTU，并且持续了4个多月，平流式网格絮凝池充分显示了它的运行优势。通过对改造前和改造后絮凝池降浊能力的对比(见表1)，充分证明了网格状絮凝池技术合理和该工艺改造的成功。 1　絮凝池降浊能力对比 原水浊度(NTU) 滤前水浊度(NTU) 改造前 改造后 1995-08-19 20 6 6 1995-08-27 500 10 10 1995-08-31 300 8 8 1996-07-30 80 10 8 1996-08-02 150 12 10 1996-08-07 120 10 8 1997-08-25 800 - 12 1997-08-26 800 - 12 2　结语①　设计能力达36×104 m3/d，最高可达44×104 m3/d；　　②　有应付原水浊度突变的能力，增强了处理高浊及连续高浊水的能力；　　③　沉淀池出水水质完全能够达到原设计要求；　　④　混凝剂消耗量低于改造前；　　⑤　每年可节约电费22万元，节约机械维修费用6万元；　　⑥　在设备及构筑物管理上可以节省大量的人力，同时减轻了值班人员的劳动强度。 (以下简称为滨河厂)，占地面积13.60 hm2，日处理能力30×104 t，是主要污水处理厂之一。工程服务面积27.5 km2、人口约45万人。　　滨河厂以处理生活污水为主，达标后出水就近排入河。整个工程分三期建成，一、二期各2.5×104 t/d(1988年投产)，三期25×104 t/d，1996年系统建成投入运行。滨河三期工程具有处理规模大、占地面积小、主要设备和自控系统较为先进、基建费用低等特点。三期污水处理流程见图1。 1　三期污水处理工艺流程图 1　三期工程工艺流程的选择(湾)水质日趋恶化。因此，三期工程的处理标准比一、二期(常规活性污泥法)高，要求出水SS≤10 mg/L,BOD510 mg/L，并增加了除磷脱氮的要求。4个方案，综合各方案的优点确定其主体工艺为AB法，B段三槽交替氧化沟具有除磷脱氮的功能。AB法是将传统的活性污泥法分为二段串联，各自形成自己的生物优势。A段以极高的有机负荷和很短的泥龄运行，充分利用微生物分解有机物初期的吸附降解作用，约0.5 h内去除大量有机物。经A段处理后的污水进入B段，B段是在较低的有机负荷和较长的泥龄状态下运行，经过有机物的分解、硝化、反硝化，达到出水要求。AB法具有处理时间短、去除效率高等特点。A段由曝气池、中间沉淀池及回流污泥泵房组成。B段采用三槽式氧化沟工艺。2　三槽式氧化沟运行及基本原理　　阶段A：通过调节配水井堰门，污水进入第一沟，沟内转刷以低速运行，仅沟内污泥在悬浮状态下环流，所供氧量则不足以使沟内有机物氧化。此时，活性污泥中微生物强制利用上一阶段产生的硝态氮作为氧化剂，有机物被氧化，硝态氮还原成氮气逸出。同时，沟内自动调节出水堰上升，废水与活性污泥通过接管进入第二沟。第二沟内的转刷在整个阶段内均以高速运转，此时废水与活性污泥混合液在沟内保持恒定环流