闪蒸槽运行论文.doc

改善操作条件延长闪蒸槽运行周期 单 位：吉林石化公司有机合成厂 作 者：范兆玉 完成时间：2010.12.21 （中国石油吉林石化有机合成厂橡胶车间 吉林市132022） 摘要： 本文从丁苯橡胶装置单体回收岗位闪蒸原理、丁二烯闪蒸槽的结构、作用及影响其运行周期的因素，如预热温度、闪蒸面积、闪蒸槽液位影响、氧含量、处理管线堵塞方法及其它影响因素等六个方面来分析造成闪蒸槽运行周期短的原因及需要改进的措施。 关键词：闪蒸原理 运行状况 整改措施 目前吉林石化丁苯橡胶装置丁二烯回收系统采用压力、真空二级闪蒸操作回收乳液中未反应的30-38%丁二烯，经闪蒸、压缩、冷凝得到纯度约为88%的回收丁二烯，作为回收丁二烯主要设备的闪蒸槽，目前存在闪蒸效果不佳、管线堵塞频繁、凝胶、自聚物较多等严重制约槽运行周期的现象。 一、闪蒸原理 丁二烯闪蒸槽是回收丁二烯的关键设备，原理是利用液中沸点大沸点低的特性在一定压力下将溶液加热到沸腾状态，进入槽减压大部低沸点组从而分离。 6日 6日 7日 7日 8日 8日 8日 时间 1：55 5：07 11:31 8：19 14：43 3：31 9：57 11：31 蒸汽压力（MPa） 0.867 0.69 0.826 0.65 0.927 0.751 1.006 0.826 蒸气温度（℃） 210 190 211 190 226 180 235 185 预热温度（℃） 35.5 30.7 34.2 31.2 36.7 32.2 36.5 27.9 装置原始设计A、B两线负荷120t/d、胶乳缓冲罐为四台，增加C线，负荷135t/d而胶乳缓冲罐未增加，造成胶乳缓冲能力下降。 目前多种原因造成预热温度波动大，如回收岗位进料流量波动过大、运行周期长局部蒸汽管线不通畅、温控调节阀TRC-402调节范围不宽、真空喷射泵B-404间断运行等，需频繁到现场手动附线调节，而附线人工调节必然造成波动，加剧了预热温度的波动。 预热温度低闪蒸效果差，引起真空系统波动，温度高胶乳受热破乳，增加凝胶生成堵塞管线、槽切换频繁造成操作难度增加。 2.2、闪蒸面积的影响 最终胶乳是通过加热后在档板阻档下、减压喷溅形成薄液膜、未反应丁二烯瞬时汽化来完成闪蒸操作。闪蒸槽入口压差大小、进料档板的设置位置、进料管线是否畅通，均不同程度决定着闪蒸面积的大小、系统压力变化，直接影响丁二烯回收量。 目前，进料管线不畅、处理管线时造成档板移位、调节阀堵挂档板处压差过小、进料量波动大等原因，部分槽在运行初期就出现闪蒸面积小、出口处呈管涌状，造成未闪蒸丁二烯在液层内继续汽化、致使槽内泡沫量大、增加凝胶生成、缩短槽运行周期。 2.3、闪蒸槽液位的影响 装置运行闪蒸槽6台、其中压力槽液位可以长时间控制在5-10%之间低位运行，在一个检修周期内只需要切除清理1-2次即可。真空槽内液位较高,新槽切入数日后在20-30%间运行，液层上方泡沫较多，槽内呈液沫夹杂状态，导致真空槽切换频繁。加之清胶工作量大，致使部分闪蒸槽不能及时清理，运行时间过长。由于液位过高，胶乳在槽内停留期间槽侧壁挂胶、槽内自聚物、凝胶生成明显、凝胶产生几率增加，并伴有压力槽、真空槽之间管线堵塞频繁的问题。 2.4、氧含量的影响 装置长期运行，阀门内、外漏较多、负压系统闪蒸槽、脱气塔、物料管线的拆清、盲板抽、撤等作业较多，使空气漏入负压系统内、造成系统氧含量过高自聚物生成较多。 尾气吸收系统AP-401分析结果1月至10月198次分析结果中累计31次超标，最高氧含量为11.34%。下表为10月6日至10月15日期间的AP-401结果，期间连续出现氧含量超标现象。 分析日期 O2 　 ≤3.0 2010-10-06 13:00 1.90 1.72 2010-10-08 13:00 1.89 2.80 2010-10-11 13:00 1.48 4.68 2010-10-12 13:00 1.85 5.02 2010-10-13 13:00 1.66 3.33 2010-10-14 13:00 2.67 4.38 2010-10-15 06:00 4.65 2.39 2010-10-15 13:00 0.77 2.76 2.5、处理管线堵塞的方式、方法 由于物料黏度大、流动性差，经常造成设备、管线堵挂，需频繁处理，且聚合岗位贮罐缓冲余量小，为避免聚合系统减量、停车，在处理管线时通常采用胶乳输送泵、软水、高压蒸汽、氮气升压疏通等非正常拆清手段处理，这些处理方式对设备的运行状况造成了不良影响，形成了恶性循环。 2.5.1使用高压蒸汽处理： 使用软水升压疏通无效后通常采用高压蒸汽处理，此方法虽然用时短、见效快，但弊端较多，胶乳遇高