单层不等高厂房横向抗震分析.pdf

单层不等高厂房横向抗震分析 陈建锋1，席丁民2 (1杨凌职业技术学院水利系12西北农林科技大学水利与建筑工程学院，陕西杨陵712100) [摘要]以单层不等高厂房为研究对象，分别采用简化的底部剪力法和精确的振型分解反应谱法对其横向 抗震性能进行计算分析。结果表明，采用现行规范中的底部剪力法及相应修正系数、公式，进行不等高厂房横向抗 震分析时误差过大，建议采用较为精确的振型分解反虚谱法。 [关键词]单层不等商厂房；横向抗震分析}底部剪力法}振型分解反应谱法}误差分析 [文献标识码]A [中图分类号]TU271．1；TU311．3 2001年我国推出新的《建筑抗震设计规范》分别采用规范所述底部剪力修正法和较为精确的多 质点体系振型分解反应谱法加以对比计算，分析底 (GB5001i-2001)(以下简称新震规)，规范中指出， 在满足附录H规定条件下，钢筋混凝土单层厂房的 部剪力法计算结果偏差的大小，并分析其成因，以期 横向抗震分析可采用底部剪力法[1]。由于该法属于 为不等高厂房的抗震分析提供参考。 简化方法，规范中对其结果给出了一些修正系数和 1工况介绍 公式(以下简称底都剪力修正法)。在满足附录H规 定条件的大多数情况下，经修正后结果较为准确，可 该单层钢筋混凝土水电站厂房位于陕南山区某 直接用于结构设计，然而不等高单层厂房在地震作 县，抗震设防烈度为7度、设计地震分组为第二组， 设计地震基本加速度为0．10 用下受高阶振型影响较为明显，加之规范所给修正 g，Ⅱ类场地，整体由主 系数及公式基于大量统计结果，具有统计性和针对 厂房、副厂房高低两跨组成，两端有山墙，柱距6m， m，屋盖类型属钢筋混 性，其物理意义不明，且不能反映所有情况[2]，因此， 高低跨度分别为11．5和7．2 有必要对不等高单层厂房用底部剪力修正法计算结 凝土无檩屋盖，长为42m。设计时取厂房单元中间 果的准确性及适用性作以探讨。为此，本研究针对某 一榀排架作为横向抗震分析研究对象[3]，其简图及 钢筋混凝土两跨单层不等高水电站厂房横向排架， 单元划分如图1所示。 r 2：2盟 !!：』婴 图1排架单元划分示意图 图2排架动力计算简图 一哥 sketchofframeelement Thesketchofframes calculation The dynamic Fig．1 Fig．2 为便于抗震分析，排架各处重力荷载根据动力 或“剪力等效”原则，经换算分析后确定的。计算动力 分析的不同阶段采用质量堆积法分别聚集于高低跨 参数时，低跨G1=237．35kN，高跨G2—338．905 7=284．32 各自屋盖处，简化为两质点体系，质量堆积系数见参 kN}计算地震作用时，低跨G1 kN，高跨 G2’=405．06 考文献[4]，该系数是根据“周期等效”，“弯矩等效”