1.4 板件的稳定和屈曲后强度的利用.ppt

1.4.2受弯构件的板件稳定 支撑加劲肋是指承受固定集中荷载或梁支座反力的横向加劲肋，这种加劲肋应在腹板两侧成对配置，其截面常较一般中间加劲肋的截面为大，并需要进行计算。 （1）支撑加劲肋的稳定性计算 支撑加劲肋按承受固定集中荷载或梁支座反力的轴心受压构件，计算其在腹板平面外的稳定性。 （2）承压强度计算 =N/Ab ? fce fce —钢材端面承压的强度设计值 Ab —支撑加劲肋与翼缘板或柱顶相接触的面积 1.4.2.6支撑加劲肋的计算 1.4.3压弯构件的板件稳定 （1）腹板的稳定 压弯构件的腹板处于剪应力和非均匀压应力联合作用下，弹性屈曲条件如下式表示： —分别是压弯构件在剪力作用下腹板的平均剪应力和在弯矩与轴线力的共同作用下腹板边缘的最大压应力； —与腹板上下边缘的最大压应力和最小应力有关的应力梯度，即 —腹板仅受剪应力作用时的屈曲剪应力 1.4.3压弯构件的板件稳定 一般压弯构件的剪应力对腹板屈曲的影响较小，可以寻求简便的方法来计算腹板的局部屈曲，则剪应力和压应力联合作用下的弹性屈曲应力为 Ke为与比值 及 有关的弹性屈曲系数 1.4.3压弯构件的板件稳定 当0≤ ≤1.6时， 当1.6? ≤2.0时， 腹板高厚比的容许值可由 确定 1.4.3压弯构件的板件稳定 （2）翼缘的稳定 如果构件的截面尺寸由平面内的稳定控制，且长细比小于100，应力又用得较足，则 b1 /t不宜超过13(235/fy)1/2 当构件强度和稳定计算中取?x=1时，限值可以放宽为15(235/fy)1/2。 压弯构件的翼缘一般都在弹塑性状态屈曲，翼缘宽厚比 这个数值适用于长细比在100以上的压弯构件，对于长细比较小的压弯构件，塑性发展更加充分，这一容许宽厚比之值偏大。 取 则容许值 1.4.4板件屈曲后强度的利用 四边有支承的薄板发生屈曲时，其强度并不降低，仍能继续承载，也就是说具有屈曲后强度。 平面结构受压屈曲 1.4.4板件屈曲后强度的利用 板件屈曲后强度 1.4.4板件屈曲后强度的利用 屈曲后强度的利用采用截面有效宽度的方法进行计算，计算时并不将强度提高而是将截面面积减小，将毛截面用有效截面代替，从而使截面强度提高。 GB50018规范对板件有效宽度比的规定，对于单向均匀受压的四边支承板，有效宽厚比的计算公式是： 1.4.4板件屈曲后强度的利用 1.4.4.1受弯构件腹板屈曲后的性能 （1）抗剪承载力设计值 腹板的张力场作用 腹板在剪力作用下发生屈曲后，继续增加荷载时，将产生如图所示的波浪形变形。板在沿波的方向几乎不能抵抗压力作用，但在波的棱线方向却可以承受很大的拉力，与翼缘和加劲肋共同形成一种类似桁架的作用。在上下翼缘和二加劲肋之间的腹板区段类似于桁架的一个节 间，而腹板相当于桁架节间中的斜拉杆，加劲肋相当于桁架的竖压杆，这样的腹板仍可有较大的屈服后强度，不过承受和在的机制和屈曲前不同。 1.4.4板件屈曲后强度的利用 当梁仅设置支座加劲肋时，由于a? h01 ，?s由下式计算： 1.4.4板件屈曲后强度的利用 （2）抗弯承载力设计值 GB50017规范给出的梁腹板板屈曲后的抗弯承载力设计值Meu的简化的近似计算公式： 1.4.4板件屈曲后强度的利用 （3）弯剪联合作用下承载力设计值 M,V—梁同一截面上同时产生的弯矩和剪力设计值；但是，当V0.5 时，取V=0.5 ；当M 时，取M= ； —梁两翼缘所承担的玩具设计值， —较大翼缘的截面积及其形心至中和轴的距离； —较小翼缘的截面积及其形心至中和轴的距离； —梁抗弯和抗剪设计值。 1.4.4板件屈曲后强度的利用 如果仅设置支承加劲肋不能满足上式时，应在腹板两侧成对设置横向加劲肋以减小区格的长度。 中间横向加劲肋作为轴心受压构件，按以下轴心力计算其在腹板平面外的稳定性： Ns =Vu? ?cr hw tw 对于支座加劲肋，当和它相邻的板幅利用屈曲后强度时，则必须考虑拉力场水平分力的影响，按压弯构件计算其在腹板平面外的稳定性。因此，规范规定：当?s ? 0.8时，支座加劲肋除承受梁的支座反力外尚应承受如下的水平力H，按压弯构件计算其在腹板平面外的稳定： * 1.4 板件的稳定和屈曲后强度的利用 1.4.1轴心受压构件板件的稳定 压杆腹杆的屈曲变形 压杆翼缘的屈曲变形 1.4.1.1均匀受压杆件的屈曲现象 1.4.1轴心受压构件板件的稳定 四边简支的均匀