复杂结构计算.ppt

4、亚运会体育场馆弹塑性分析 亚运会历史展览馆 亚运会自行车馆 亚运会篮球馆 罕遇地震分析建议 核心筒剪力墙在人工波作用下受拉损伤动画 结构整体计算结果汇总 4.4 罕遇地震分析建议 优化前后屈曲对比 招商局广场办公楼 名盛广场 弹塑性分析建议 6.2 名盛广场 6.3 弹塑性分析建议 （1）三向地震耦合计算（1：0.85：0.65） （2）结构布置两向弹性刚度接近 （3）大震下两向屈服机制接近 （4）竖向变刚度处上下层应加强，提高延性（剪压比0.1以下） （5）楼板参与弹性和弹塑性计算 （6）连梁刚度不能太小 （7）外框控制轴压比、内筒控制剪压比 本工程地下室两层，埋深9m，平面尺寸174m×173m 地上裙房分为南北两块，均为三层，高度14.7m，平面尺寸约150m×80m，两栋裙房之间由伸缩缝分开 塔楼共9栋，其中1、2#楼4栋高度约100m，高宽比4.5～6.4，属A级高度；3～6#楼5栋高度约150m，高宽比7.1～8.4，属超B级高度 结构布置及选型 结构体系：大底盘多塔结构，塔楼是部分框支剪力墙结构，地下室、裙房是框架-剪力墙结构 转换层位置：五层楼面，采用梁式转换 单塔模型—中震验算 中震不屈服计算：框支柱、框支梁、底部加强区剪力墙没有出现超筋情况，正截面承载力验算满足要求 中震弹性计算：框支柱、框支梁、底部加强区剪力墙的斜截面承载力验算基本上满足要求，4#、6#楼中有2根梁出现超筋情况，可通过端部埋型钢等措施满足要求 单塔模型—转换层楼板中震应力分析 为了确保转换层可靠传递水平力，进行中震作用弹性楼板应力分析 计算结果表明：各工况下板的应力较小（绝大多数小于C30抗拉强度设计值1.43 MPa），最大值是4MPa，主要集中在剪力墙筒、边缘剪力墙与板交接位置 单塔模型—静力弹塑性分析 最大弹塑性层间位移角：转换层1/291、非转换层1/133，满足规范要求，可实现大震不倒 框支柱、框支梁未屈服 3#～6#楼底部加强区剪力墙损伤较大，针对此情况需加强配筋 更多内容见： 较多的连梁出现了不同程度的受压损伤,剪力墙底部和收进处少量损伤外，主要剪力墙均未出现明显的受压损伤。 32层收筒处 底部 最后时刻受压损伤图 剪力墙达到“允许部分屈服，但不发生抗剪破坏”的性能目标； 位于广州市北京路商业街，占地16400平方米，建筑面积超12万m2，裙楼为5层及10层，塔楼32层，地下室4层，底板面标高-20米，总建筑高度为168米。 分析讨论：无梁楼盖 楼板受拉损伤 受拉损伤（平面图为第34层） USER1人工地震波 EICENTRO地震波 30层至40层四周外挑部分出现受拉损伤 楼板受拉损伤动画 塔楼标准层外圈梁型钢拉通情况 塔楼标准层平面计算结果显示节点处不能满足节点抗冲切和抗弯的要求，采用了一种新型内置型钢混凝土板柱节点加强。 名盛广场节点分析 边节点模型 混凝土实体模型图 所埋型钢模型图 混凝土部分： 板面积为9000mmX9000mm，厚250 mm； 方柱为钢筋混凝土柱，在板的正中间， 截面为1100mmX1100mm，柱配筋等代成厚5mm的钢板，封口梁底筋等代成厚5mm的钢板。 型钢部分： 剪力键高度均为150 mm，上下混凝土层厚均为50 mm； 型钢从柱中伸出1400mm、柱边伸出1000 mm； 上下环板宽度均为200mm； 横向板厚度均取20mm，竖向板（或加劲肋）均取20mm。 混凝土受拉损伤图 2.2倍荷载时受拉损伤图 柱混凝土核心区的套箍作用 2.2倍荷载时，板面放射性的红色区域，其形状如同型钢形状的扩散，混凝土受拉刚度已退化了近百分之七十，混凝土受拉基本退出工作，由型钢承受大部分作用力。 形状如同型钢形状的扩散,型钢承受大部分作用力 模型中的常见问题：构件承载力不足、模拟施工计算、次要构件处理、畸形单元不收敛、构件钢筋与施工图不符、楼板不参与计算 7、东莞海德广场-双塔连体结构弹塑性分析 三维结构图 标准层平面（6层） 连体部分平面（35层） 地下2层,地上塔楼39层, 采用框架－核心筒的结构体系，高161m ,由平面为切角三角型的对称双塔构成,在第35层至屋面层通过空中连廊连接。连廊底部高度129.8m ,跨度27.7m ,总高度16.8m。 连体结构4特点 （1）连体下部楼层与连体楼层相比，结构刚度和抗剪承载力突变； （2）扭转效应显著。各塔楼之间的振动互相耦合，容易引起较大的扭转反应。两个塔可以同向平动，也可相向振动。而对于连体结构，相向振动是最不利的。 （3）连接体部分受力复杂。连体结构由于要协调两个塔的变形，因此受力复杂。竖向地震作用的影响也较明显，