2012.12.13 金亚伟修改-试验应用区总结报告11.ppt

浅层加固前含水量： 3.1.9浅层各区含水量分析 浅层加固后各试验区十字板强度检测表（注：此表系一航局港研院提供） （4）浅层处理完挖机安全行驶 （5）浅层加固效果分析 从表3-4所示各点沉降量来看，本区土质极不均匀，2个钻孔即使很近，物理力学指标差距很大。因此，对以上表、图的数据只能宏观分析，相对比较。 ——浅层加固后，表层承载力至少达到了4.2T/m2。因为表3-3所列十字板强度已大于14kPa。 ——增压加固效果与防淤堵板区相近，防淤堵板区好于普通板区。如表3-3所示。 ——防淤堵排水板有固结柱现象，形成了以排水板为中心的土桩有利于施工机械进场施工。同时表3-2证明板与板中间的土体承载力也很高。说明固结柱现象有利无害。 ——验证了手型接头连接板、管直排法工艺是可行的，有效的，确实可替代砂垫层，减少了工序，缩短了工期。 ——本试验区3项核心技术：增压法、手型接头直排法、防淤堵排水板构成了“OVCS系统”软基处理法，该法在浅层加固中膜下压力达到80KPa的时间仅30天，就使土的含水量从100%降到56%，加固效果之好，工期之短，在天津地区罕见。 3.5深层加固后的效果 3.5.1检测项目及平面布置图 检测项目及平面布置图如图4-1 图4-2 监测（检测）项目平面及断面布置示意图 3.5.2总沉降量 插板沉降量705～830mm，预压沉降量762～1218mm，总沉降量见表4-1。 表4-1：总沉降量表 分层沉降量见图4-2、图4-3，表4-2、表4-3。 3.5.3深层水平位移量 区外土体向加固区内侧发生水平位移，表层8m以下范围内发生较大水平位移，最大位移在地表达212.6mm。 3.5.4水位变化 水位在预压期间明显下降，下降幅度在0.86～1.46m之间。 3.5.5空隙水压力变化 空隙水压力变化情况见下图： 3.5.6十字板剪切试验结果 十字板剪切试验结果见表4-6、4-7。表4-8由加固前的5.2～41.8kPa提高到加固后的21.8～52.0kPa。 3.5.9深层开挖情况 3.5.10深层开挖情况 3.5.11深层结束沉降情况 3.5.12深层加固后的效果分析 从表4-5显示，本地区地质极不均匀，沉降量差异很大，其原因是泥中夹砂。夹砂越多越难分析加固效果。综观最大沉降点都集中在A点上，此点土中不含砂，是全区承载力最小的地方。可验证加固效果。该点的十字板强度应近似于表4-2中Z4板点值,十字板强度均值达28.89kPa 。该点沉降量2.486m，再加上浅层打板沉降，总沉降量3.08m。十字板强度来看：承载力f≥60kPa,固结度90%,满足并超过业主要求。 5.设计的先导作用和特点 抓住重点 ——浅层加固前，由于吹填土含水量大，取土样困难，缺少实际参数，但又要开工，此时重点是收集周边及相关资料，选取参数，及时出施工图。 ——设计的重点是如何提高土的固结度、选取准确的固结系数、采用精确的固结度计算方法。 ——加固土层的重点是吹填土上部及淤泥层，而淤泥质粘土可不加固。 —加固过程中，含水量变化始终是设计关注的重点，一旦发现某处变化小，要求施工重点加固。 6.总结 1. 用手型接头连接排水板、管的工艺在浅、深层加固中都能取消砂垫层，表明该工艺应用很成功。 2. 防淤堵排水板适合用于含水量大、泥颗粒极细、固结系数小的土层，能达到防淤堵、排水通畅、加快固结的目的。 3.增压区效果和防淤区相近。在预压的同时给土体增压能达到加快排水、加速固结的目的。特别对含水量大、固结系数小、泥颗粒极细的土有效果。说明该法在理论上是正确的、实践上是可行的。但此法效果与防淤堵排水板相近、成本略贵些，在工艺和技术上尚需改进 4 以上3项技术和工艺构成了“OVCS系统”软基处理法，该法比较成功地应用在本区，而本区是天津地区回填土最深的地区。表明该法可以广泛地应用在全国类似地区。 * 3.3 深层处理 浅层处理完后，深层处理（施工布置见图3-5）的步骤为： 1） 打设深层排水板，深度17.5m，间距0.8*0.9m，连接手型接头三通，组建真空系统，（35天）。 2） 铺设土工布，铺设密封膜，连接真空泵，（5天）。 3） 深层抽真空51天,抽真空度80kPa。 4） 抽真空90天时，十字板检验，停止抽真空。 3.4 深层处理试验应用区布置 在深层处理时，全部采用新型防淤堵排水板。 深层处理试验应用区分布图如图3-4所示。 深层处理施工布置图如图3-5所示。 * 3.4.1深层处理施工现场照片1： * 3.4.2深层处理施工现场照片2： * 3.4.3深层处理施工布置图（图3-5）（单位：cm）： 图3-5 深层处理施工布置图 图4