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试验参数及材料性质对屈服的影响 晶体取向对加工硬化行为的影响 [100] [111] [110] 第Ⅱ阶段开始和终了点 单滑移 多滑移 对于θⅠ来说， 取向在[111]和[100]附近的值较大； 取向在[110]附近的值较小。 取向对于θⅡ的影响不如θⅠ明显， 取向在[110] 附近的θⅡ值较小； 取向在[111]-[100]连线附近的值θⅡ较大。 纯度和温度对加工硬化曲线的影响 随纯度增加，第Ⅰ阶段越短，而θⅡ为则变化不大。 随温度下降，第Ⅰ和第Ⅱ阶段就越长，但是θⅠ和θⅡ却与温度无关。而第Ⅲ阶段开始应力τⅢ对温度非常敏感，温度越高， τⅢ 则越低。 4.3.1.2 密排六方晶体 加工硬化曲线对晶体取向十分敏感。当取向远离[0001]-[1010]对称线时，硬化曲线十分类似于fcc金属，即出现典型的三个阶段，但hcp的应变量（塑性）要低。 如果取向合适，例如基面处于拉伸轴有利方向时，则将以基面滑移为主，只出现加工硬化第Ⅰ阶段， θⅠ很低，并且应变量可以很长。 4.3.1.3 体心立方晶体 bcc金属硬化曲线对纯度十分敏感，由于间隙原子的作用，硬化曲线上可出现屈服点。 随纯度增高（区域熔炼次数增加），硬化曲线三个阶段越明显，且不存在屈服点。 温度降低，直至273K时，易滑移区逐渐明显，但温度再降低时，三个阶段就不明显了。 θⅡ在实验温度范围内基本不变，约为G/600。 4.3.2 多晶体的塑性变形 4.3.2.1 晶界强化 式中，σi－晶格摩擦阻力；k －常数；n －指数，一般，n=0.5。 Fe合金屈服强度与晶粒直径的关系 ×－Fe-3%Si；●－Fe-0.045%C； ○－Fe-0.060%C；△－Fe-0.020%C fcc多晶体的应力－应变曲线 Ⅰ：抛物线硬化 Ⅱ：线性硬化 Ⅲ：抛物线硬化 n = 0.5 ~ 0.8 P－常数 B、m－均为常数 4.3.2.2 变形协调性及不均匀性 变形协调性要求多个晶粒、多个滑移系同时开动； 变形不均匀性体现在： 不同晶粒的变形不同； 同一晶粒内不同区域的变形不同。 4.3.2.3 晶粒尺寸效应 纳米晶金属的硬度与晶粒尺寸的关系 纳米晶合金及化合物的硬度与晶粒尺寸的关系 （2）反Hall-Petch关系（k＜0） （1）反Hall-Petch关系（k＞0） （3）正-反混合Hall-Petch关系 4.3.3 固溶体的塑性变形 4.3.3.1 固溶体的临界切应力 与纯金属相比，固溶体中所有元素都使滑移的临界切应力升高。对二元稀固溶体，一般有： 式中，τ0－纯溶剂临界切应力；k－常数； m －常数，一般在0.5 ~ 1.0之间 若溶质造成球形畸变，则为弱相互作用，m ≈1，即τc～c 呈线性关系； 若溶子造成四方畸变，则为强相互作用， m ≈0.5，即τc～c 呈抛物线关系。 4.3.3.1 固溶体的临界切应力（续） 在固溶体浓度较大时，线性强化关系不成立，而是呈抛物线关系。 在AuAg无限互溶体系中，当浓度达到约50％时，临界切应力达到极大值。 4.3.3.2 固溶体临界切应力与温度的关系 实验证明，温度对固溶体流变应力的影响比对纯金属大的多，如图所示。 可见，温度对τ0 的影响随着Zn浓度的增加而加强，温度在300K以下时，其影响比较明显。 4.3.3.3 固溶体加工硬化曲线 室温下铜锌固溶体的加工硬化曲线 不同温度下Cu-5%atZn固溶体的加工硬化曲线 4.3.4 两相合金的塑性变形 4.3.4.1 聚合型两相合金塑性变形 等应变条件下两相合金应力-应变曲线示意图 等应力条件下两相合金应力-应变曲线示意图 （1）等应变假设 （2）等应力假设 4.3.4.2 弥散型两相合金的塑性变形 与纯基体相比，第二相颗粒的加入能显著提高临界分切应力和流变应力，并能改变加工硬化曲线特征。 对不同含量SiO2铜单晶体实验发现，其加工硬化曲线也分为三个阶段： Ⅰ阶段－抛物线硬化； Ⅱ阶段－线性硬化； Ⅲ阶段－动态回复。 并且随SiO2%升高，第Ⅰ阶段明显加长；但当SiO2%较高时，第Ⅰ阶段又缩短，最后消失。 4.3.5 金属间化合物的塑性变形 4.3.4.1 金属间化合物的晶体结构 1）bcc为基的金属间化合物晶体结构 （1）B2结构（AB型化合物） A原子占据α位置，B原子占据β和γ位置（NiAl、FeAl、NiTi）； （2）DO3结构（A3B型化合物） A原子占据α