6-600MW汽轮发电机产品介绍.ppt

HEC600MW级发电机 HEC 600MW汽轮发电机生产制造业绩 2000年600MW机组运行台数比较 2000年600MW发电机等效非计划停运小时（小时/台年） 1995-2000年600MW机组发电及影响整机等效可用系数（%）比较曲线 600MW机的主要结构变化 优化后的600MW机与考核机相比主要有以下改进 扩大了容量范围，最大连续出力可达654MW，对核电650MW机来讲，最大出力可达700MW。 提高了效率，由98.67%提高到99.02%，如按电力部要求一年运行以6000h计，则优化后的600MW机可多发972万kW.h。 提高了励磁顶值电压，由1.67倍提高到2倍的额定励磁电压。 降低了转子绕组最高温升，由74K降低到53.8K。即使在680MW时，转子绕组最高温升仅为66.6K。 降低了氢压，由0.52MPa降至0.4MPa。 转子采用气隙取气斜流通风代替轴向通风，使转子温度分布均匀，简化了结构，将多级风扇改为单机轴流风扇。 为方便运输，定子外径由4115mm减少到4000mm，长度由10.49m减少到10.35m，定子重325t降至300t (整体机座)。 大齿增加了阻尼系统，提高了负序能力。 额定数据 额定数据（续） QFSN-600-2YH型汽轮发电机 QFSN-600-2YHG型汽轮发电机 QFSN-600-2YHG型汽轮发电机内定子外机座工地安装 五段外机座装配。 垫高外机座，将带有滑道的工具与外机座对接。 将内定子沿滑道拉入外机座。 用液压千斤顶顶起内定子，找中心并装配弹簧板，弹簧板贴有应变片，保证弹簧板为自由状态。 装配外围部件。 600MW发电机通风系统 发电机采用定子铁心径向多路，转子风区藕合的压入式通风系统。定子铁心共分11个风区，既5个进风区，6个出风区。 转子风路示意图 定子绕组端部结构 定子隔振结构 定子铁心与机座的连接采用立式弹簧板隔振结构，内定子与弹簧板顶端相连接，弹簧板的另一端与外机座相连接，沿轴向共设有6组隔振弹簧板。 端盖、轴承、油密封 定子引出线装配 发电机引出线瓷套端子 发电机引出线瓷套端子法兰伸缩结构详图 定子运输 定子机座除考虑固有振动频率避开倍频外，机座的外形尺寸、重量和结构已充分考虑对定子运输的限制条件和有关的要求。 D38型车的定子铁路运输 公路运输核电650MW定子 内定子运输(重245t，D25车) 600MW发电机定子关键新工艺 立式弹簧板加工及装配工艺 穿心螺杆定子铁心装压工艺 红外线热像仪定子铁心发热试验工艺 定子绕组槽内涨管加压工艺 定子绕组端部支撑软管灌树脂工艺 定子绕组接头焊接工艺 定子绕组热气流试验 定子绕组热水流试验 QFSN-600-2YH厂内试验结果（1） QFSN-600-2YH厂内试验结果（2） 科研试验结果（1） 科研试验结果（2） 科研试验结果（3） 600MW发电机运行业绩 厂内总装的核电650MW发电机 典型运行数据(平圩1994.1.4) 典型运行数据(元宝山3# 98.3.18) 典型运行数据 (哈三3# 95.1.5 哈三4# 99.11.30) 天津大唐盘山600MW机组运行数据 天津大唐盘山600MW机组运行数据（续1） 引进型发电机运行中曾出现的主要问题： 优化型发电机安装调试阶段出现的问题 励端密封油压偏低 油脏使密封瓦间隙由0.25mm磨大至1.05mm。 密封座空侧进油孔有碎橡胶使进油口局部堵塞。 励端氢气冷却器过热、变形、泄漏。 1995.6.1第15次空冷启动时因误操作，未开进水阀 导致冷却器开焊泄漏。 1995.10.31发电机带450MW时，永磁副励磁机引线烧损引起失磁、跳机。原因是引线固定不好又进水温度低(14℃)机内结露。 定子绕组出水温差保护多次动作，原因是误将同层接成上、下层，而且此时氢压低，定子水压低，水流量不均匀。 盘山3#机，发电机运至现场后，发现机内有异物，进行重新清理。 2001.10.9盘山3#机，机组调试至611MW时，发现B相引出线出水高达80℃,比其他相高18K.判断有堵塞,卸下过渡引线,清理出堵塞焊料后,经流量试验证明恢复正常. 优化型发电机运行时出现的问题 1998.3.16哈三3#机，转子引线压板螺钉断裂飞出，定、转子返厂修理。 1997年11月21日元宝山3#机变压器低压侧两相短路运行引起转子表面发热。(非制造原因) 1998年7月元宝山3#对定子齿部局部铁心、定子槽楔松动进行现场修理，对12槽下层线棒水盒渗水进行了处理。 盘山优化型600MW发电机经哈三电厂运行后的设计改进 改进发电机冷却器进水母管的布置 增加定子绕组测温检测可靠性 降低机内氢气湿度 预防转子匝间短路 永磁机定子引出线的改进 转子改为隐风斗 定子铁心与机座间的弹簧板加厚，数量