厂汉1号主变铁芯多点接地情况分析与消缺措施.doc

关于厂汉220kV变电站1号主变 铁芯多点接地情况分析与消缺措施 批 准： 审 核： 任宝智 编 制： 任宝智 杨镇 巴彦淖尔电业局修试管理处高压班 2011年12月28日 2011年12月27日，我班人员在巡视厂汉220kV变电站时，发现1号主变铁芯接地电流为6.5A，远大于2011年10月9日监测值0.668mA，超出规定上限0.1A。当天对1号主变铁芯引下线进行了检查性复测，并对主变本体油样进行色谱化验。 一、1号主变铭牌参数： 型式：SFPSZ9－150000/220，联接组标号：Ynyn0yn0d11 额电容量：150000/150000/150000/45000kVA 电压组合：220（±8×1.25%）/121/38.5/10.5kV 制造厂：江西变压器科技股份有限公司，制造编号：040062 出厂日期：2004.6 ，投运日期：2004.10.13 二、主变运行方式为： 1、1号2号主变并列运行，1号主变负荷88MW，2号主变负荷83MW。 2、1号主变潜油泵自10月至12月长期正常运转。 三、复测检查情况与油色谱化验结果如下： 1、经现场在铁芯引出瓷套处测量电流值为6.5A，分别打开铁芯引下线支柱绝缘子，电流无明显变化。 2、现场检测铁芯开口电压为12.2V。 3、变压器油色谱化验结果如下： 取样日期 H2 CO CO2 CH4 C2H6 C2H4 C2H2 总烃 取样 部位 上层油温 负荷（MW） 2011.12.27 33 735 2956 30 14.2 16.1 0 60 下部 28℃ 88 四、初步分析： 1、经检查复测结果分析，初步判定1号主变铁芯为多点接地故障，故障点在主变内部；经开口电压及铁芯环流得知铁芯接地电阻约1.8769Ω，判定为低阻一点可靠接地故障；由于铁芯开口电压为12.2V，小于绕组匝电压的14%，可判定故障点在下轭铁底部。 2、故障点形成原因分析： （1）潜油泵轴承磨损，产生金属粉末进入油箱中，堆积在底部，在电磁引力的作用下形成桥路，使下铁轭与垫脚或箱底接通，造成多点接地； （2）铁芯工艺不良产生的毛刺、铁锈与焊渣等经长时间运行震荡引起多点接地。 3、根据油色谱化验，H2、CH4、C2H6、C2H4、C2H2五种特征气体含量未见超标，且CH4/H2=0.909（不在1~3范围）、C2H6/C2H4=0.8821、C2H4/C2H6=1.134≯3、C2H2/C2H4=00.5特征不明显，且不完全符合气相色谱分析法中的C2H4→CH4→C2H6→C2H2的递减顺序，由此可判断当前铁芯尚未过热产生气体特征。 五、可采取的消缺措施： 由于当铁芯两点或多点接地时，接地点就会形成闭合回路，造成环流，引起局部过热，导致油分解、绝缘性能下降，使铁芯硅钢片烧坏，造成主变重大事故。 因此，对主变铁芯多点接地故障需及时采取消缺措施。结合当前增供扩销形势和确保设备安全运行，提出如下两种消缺方式：： 1、变压器不退出运行消缺方式 （1）临时打开铁芯引下线接地点运行 由于故障点为低阻一点可靠接地，可考虑将铁芯正常运行接地点断开，但必须加强监视，以防故障点消失后使铁芯出现悬浮电位，产生放电现象。 （2）采用串接限流电阻降低环流运行 由测试分析结果可知，铁芯接地阻值为1.8769Ω，环流为6.5A，开口电压为12.2V，将环流限制在0.05A以下，需串接电阻为R=12.2/0.05-1.8769≈242Ω，可选用150~250Ω电阻，按1A电流考虑热容量为150W~250W。 2、变压器退出运行消缺方式 （1）放电冲击法 采用电容放电冲击法和电焊机大电流冲击法，对铁锈焊渣悬浮、油泥及金属粉末沉积造成的多点接地进行放电冲击。 电容放电冲击方法如下： 电容放电冲击原理接线图 UC ——电容电压 C——电容50μf Q——单刀双向开关 如上图所示，对电容充电，充00~1000V，放电消除 电焊机大电流冲击法 电焊机大电流冲击法，依据现场实际情况，采用调节电流由小到大逐级冲击故障点直至故障点消除