220kV湛赤乙线风偏跳闸原因分析-湛江详解.ppt

* * * * * * * 220kV湛赤乙线跳闸原因 分析报告 湛江供电局 2013年07月22日 汇报目录 一、线路情况 二、事故经过、扩大、处理情况 三、事故原因分析 四、事故照片 一、事故经过 220kV湛赤乙线由湛江电厂至220kV赤坎站，线路 全长 11.6km。该线路全线与220kV湛赤甲线双回同塔 架设，导线采用2*LGJQRe-300。全线37基塔，于1994 年1月10日投产。 汇报目录 一、线路概括 二、事故经过、扩大、处理情况 三、事故原因分析 四、事故照片 二、事故经过、扩大、处理情况 1、2013年07月02日06:16，湛赤乙线两侧开关B相跳闸，重合不成功跳三相。湛江电厂侧主一纵联保护、主二纵联保护出口，测距2.2km；赤坎站侧主一纵联保护、主二纵联保护出口，测距9.2km；2013年07月02日09:25强送成功。 2、2013年07月03日上午查线人员登塔发现#7塔B相（下相）防振锤及7#塔身有明显放点痕迹。 汇报目录 一、线路概括 二、事故经过、扩大、处理情况 三、事故原因分析 四、事故照片 三、事故原因分析 1、工程概况 湛赤乙线#7塔实际使用条件如表1所示： 表1 湛赤乙线#7塔实际使用条件 注：kv=垂直档距/水平档距 塔 名 塔型 设计风速（m/s） 导线 型号 代表档距（m） 水平档距（m） 垂直档距（m） kv值 湛赤乙线#7塔 ZK-59 35 LGJQRe-300 492 465 665 1.43 三、事故原因分析 从上表可见，湛赤乙线#7塔采用ZK-59型杆塔，该塔规划使用条件如表2所示： 表2 ZK-59杆塔规划使用条件 对比表1和表2可知，工程最大设计风速小于规划设计风速，且本塔的风偏摇摆角系数较高，具有减少串摆的有利条件， 但导线型号为LGJQRe-300，该导线的风偏性能较LGJJ-400稍差。 塔型 呼高（m） 规划设计风速（m/s） 导线型号 地线型号 水平档距（m） 垂直档距（m） ZK-59 59 40 LGJJ-400 GJ-100 420 650 三、事故原因分析 ZK-59型杆塔为广东省电力设计院 上世纪90年代设计的220kV双回鼓 型跨越塔。其塔头间隙圆图如图1 所示： 从图1可见，因ZK-59下层横担长度 较短、且下方塔身宽度随坡度增加 明显，下层导线的间隙圆对塔身裕 度最小，故在上、中、下三层横担 中，下横担的允许风偏角相对较小。 塔头图 三、事故原因分析 2、计算分析 为能更好的对放电现象分析，在搜集原始工程资料的基础上，根据实际情况开展了相关的计算。通过比较工程使用条件下的实际风偏摇摆角和ZK-59型杆塔的允许风偏摇摆角，同时通过计算ZK-59型杆塔实际能承受的最大风速，可判断该塔在风偏放电时，实际风速是否已经超过设计风速。 三、事故原因分析 3.1 边界条件 计算边界条件如下： 1)导线：2xLGJQRe-300钢芯稀土铝绞线，垂直排列，分裂间距0.4m，具体参数见表3所示： 表3 导线结构及机械性能 线别 项目 导 线 名 称 钢芯稀土铝绞线 型 号 LGJQRe-300 钢股数/直径(mm) 7 / 2.60 铝股数/直径(mm) 54/ 2.65 计算截面积(mm2) 335.0 额定破断张力(N) 82130 弹性系数(N/mm2) 72569 线膨胀系数(1/℃) 20.0×10-6 单位重量(kg/km) 1116.0 三、事故原因分析 2）气象条件如表4所示。 表4 气象条件一览表 气象要素 气象条件 温 度 (℃) 风 速 (m/s) 最高气温 40 0 最低气温 0 0 最大风速(离地15m高) 20 35 安装情况 5 10 大气过电压 15 15 内部过电压 15 18 年平均气温 20 0 覆 冰 无 雷电日 95日/年 三、事故原因分析 220kV湛赤乙线于上世纪90年代初投产，其设计依照《架空送电线路设计技术规程》（SDJ 3-79）,而目前输电线路设计均依照《110kV~750kV架空输电线路设计规范》（GB 50545 - 2010）。其设计气象条件规定对比如表5所示： 表5 设计气象条件规定对比 规程编号 电压 等级（kV） 重现期 （年） 统计风速（m/s） SDJ 3-79 220 15 离地面高15m处10min