沥青混合料的配合比设计2011-08.ppt

ARAC-13型沥青混凝土高低温性能试验结果 级配类型 最佳 油石比 （％） 车辙试验 动稳定度 （次/mm） 低温小梁弯曲试验 弯曲强度 （MPa） 弯曲破坏应变 (με) 弯曲劲度模量(MPa) 级配1三鑫沥青 5.4 4192 11.24 2785 4036 级配2三鑫沥青 5.3 3801 11.01 2583 4262 级配3三鑫沥青 5.2 3548 10.86 2472 4393 级配4三鑫沥青 6.4 3624 11.65 3312 3517 级配5三鑫沥青 6.7 2324 11.34 3356 3379 级配6三鑫沥青 6.8 1928 11.43 3398 3364 级配4兰派沥青 6.5 3450 11.28 3375 3342 SBS改性沥青级配2 5.0 3564 11.10 3213 3455 ARAC-13型混合料高低温性能对比图 从混合料高低温试验结果可以看出，各种粒径混合料的高温稳定性均较好，车辙试验动稳定度指标总体相差不大，连续级配和断级配混合料基本处于同一水平，同时也与SBS改性沥青混合料相当。但是断级配混合料的低温抗裂性能与连续级配混合料有明显区别，断级配混合料的弯曲破坏应变大大高于连续级配混合料，同时也略高于SBS改性沥青混合料，而ARAC-13级配5和级配6由于矿粉用量较少，油石比较高，因而自由沥青含量较大，导致其高温性能下降较为明显。同等条件下，兰派橡胶沥青与三鑫橡胶沥青混合料高低温指标相差不大。 综上所述，兼顾考虑混合料的高低温性能，橡胶沥青混合料应采用断级配结构，现阶段建议橡胶沥青混合料的矿粉用量在4％以上，油石比范围6.0%～7.0%。 沥青混合料疲劳试验结果 级配 最佳油石比 （％） 回归方程 回归系数 SBS改性沥青 AC-13连续级配 5.0 y=-0.3107x+1.4947 R2=0.9757 橡胶沥青 AC-13连续级配 5.2 y=-0.3916x+1.6650 R2=0.9151 普通沥青 ARAC-13连续级配 4.9 y=-0.3207x+1.4522 R2=0.9288 橡胶沥青 ARAC-13断级配 6.4 y=-0.5398x+2.3091 R2=0.9594 采用沥青混合料马歇尔试件的劈裂疲劳试验进行评价，通过应力水平（劈裂应力/劈裂强度）与疲劳破坏次数的对数（LgN，N-疲劳破坏时加荷次数）关系，以应力水平为纵坐标，以疲劳破坏次数对数为横坐标，建立回归方程。 从上述沥青混合料的疲劳试验结果可以看出，AC-13混合料当采用连续级配时，SBS改性沥青混合料的疲劳性能好于普通沥青混合料，也优于橡胶沥青混合料；当采用断级配时，由于油石比增大，矿料表面油膜厚度较大，其抗疲劳性能大幅度提高。因此，从混合料抗疲劳的角度来说，当采用橡胶沥青作为胶结料时，混合料应采用断级配结构。 橡胶沥青混合料的路用性能指标 橡胶沥青混合料技术指标表 根据上述橡胶沥青沥青混合料的室内试验结果，在现行部颁规范的基础上，对橡胶沥青混合料的一些技术指标进行了调整，以便在实际施工过程中加强对沥青混合料目标配合比和生产配合比的控制。 指标 混合料类型 击实次数(次) 稳定度(kN) 流值() 空隙率 (%) 沥青饱和度 (%) 橡胶沥青混合料 两面各75 ＞9.0 20～50 3～5 70～85 指标 混合料类型 浸水马歇尔试验(48h) 残留稳定度(%) 动稳定度 (次/mm) 冻融劈裂残留强度(%) 弯曲试验破坏应变 -10℃，50mm/min(με) 橡胶沥青混合料 ≮85 ＞3000 ≮80 ≥2800 橡胶沥青混合料矿料间隙率要求表 集料最大公称粒径（mm） 19 16 13.2 VMA（%），不小于 15.0 16.0 17.0 本部分小结 当橡胶沥青作为胶结料时，混合料应采用密实-骨架结构，级配应采用断级配，可以兼顾提高混合料的高低温性能，混合料抗疲劳性能也大幅度提高。其高温性能与SBS改性沥青相当，低温性能和抗疲劳性能优于SBS改性沥青。 从混合料试验结果看，兰派橡胶沥青和三鑫橡胶沥青差别不大。 混合料配合比设计时，应提供足够的矿料间隙率以容纳橡胶沥青胶结料。 谢 谢！ ， ⑴ 沥青用量与马歇尔试件物理—力学指标关系图 ⑵ 确定最佳沥青用量初始值OAC1 =(a1+a2+a3 +a4)/4 从图中取相应于： 稳定度最大值→沥青用量a1 密度最大值→沥青用量a2 目标空隙率（或中值）→沥青用量a3 沥青饱和度范围的中值→沥青用量a4 ⑶ 确定沥青最佳用量初始值OAC2 首先确定各指标均符合技术标准（不含VMA）的沥青用量范围：OACmin～OACmax ⑶ 确定沥青最佳用量初始值OAC2 =(OACmin+OACmax)/2 OACmax OACm