附件1乌沙山#1炉爆管案例详解.doc

2006年3月21日乌沙山发电厂#1炉爆管案例 一、 现场情况简介 1、锅炉结构 乌沙山发电厂#1 炉为哈锅引进英国三井巴布科克能源公司（MB）技术生产的HG-1890/25.4-YM4 型锅炉，为一次中间再热、超临界压力变压运行带内置式再循环泵启动系统的本生（Benson）直流锅炉，单炉膛、平衡通风、固态排渣、全钢架、全悬吊结构、π型露天布置。 末级过热器位于折焰角上方，共30 片管屏，每屏由20根管子绕制而成，入口段管子φ44.5×7.5mm、SA-213 T91，底部和出口段管子为φ44.5×7.5mm、SA-213 TP347H。 高温再热器共95屏，每屏采用10根管，入口段管子为φ57×4mm、材料为12Cr1MoVG，中间段管子为φ51×4mm、材料为SA-213 T91，出口段的管子为φ51×4mm、材料为SA-213 TP347H。 折焰角处吊挂管由95根φ76×12.5mm、材料为15CrMoG的管子组成。折焰角由385根φ44.5×6.3mm、材料为15CrMoG、节距为57.5mm的管子组成。 立式低温再热器为95片，每片管组由10根管子组成，管子规格为φ57×4mm、材料为15CrMoVG。 2、运行工况及异常现象处理过程： 2006年3月19日19时58分，#1机组首次进入168小时试运。 2006年3月21日19时30分，#1机组正常运行中出现异常。19时32分，#1炉折焰角部位有泄露声，随后泄露强度逐渐增大，炉后部位有明显震动，水位下降，19 时52 分53秒机组掉闸。异常前工况：机组负荷600MW，A、B、C、D、F 运行，E 磨备用，两台汽泵运行，电泵备用，其它系统正常运行方式。处理过程如下： 19：32 发现锅炉折焰角处有泄漏声，并向外冒白汽，锅炉泄露检测装置报警，机组开始在协调方式降负荷至500MW。 19:41 负压突升至950Pa，吸风自动解除，入口静叶开度A：78%，电流276A，B：92%，电流280A，负荷降为466MW，机组继续降负荷,降压力.协调投TF 方式，给水控制总站解为手动，手动减煤量至180T，停止F磨运行，继续减煤量至150T，电科院令继续降负荷至300MW，减煤量至120T，停止D磨运行。 19：51：00 负荷降至300MW,煤量降至108T，给水流量降至1100T/H，给水总站指令53%，主汽温由570℃降至536℃，分离器出口汽温由414℃降至368℃，汽温有继续下降趋势，开始快速减给水。 19：52：00 给水总站指令降为43%。 19：52：12 给水总站指令降为38.86%。 19：52：24 给水总站指令降为32.86%。 19：52：30 给水总站指令降为25.86%后开始加给水量。 19：52：54 给水总站指令加为57.86。 19：52：04 B汽泵流量440T/H再循环开始打开。 19：52：23 B汽泵流量222T/H再循环全开。 19：52：04 A汽泵流量458T/H再循环开始打开。 19：52：40 A汽泵流量253T/H再循环全开。 19：52：53 省煤器入口流量低保护动作，锅炉MFT，机组掉闸。 3、 炉内爆破情况 停炉后，对炉膛内破坏情况进行了全面检查，情况如下： 1、末级过热器 左20排炉后侧外数第一根管斜向飞出至高再左53管屏炉前侧中间段位置，外数第2根于焊口边缘部位有一条长约25mm 的贯穿裂缝，四周吹损严重（见图1），外数第3 根有少量吹损。左19 排对应部位有约φ400mm 范围轻微吹扫痕迹。周围其余管排无明显吹损。 2、高温再热器 高再左52、53、54、55 排管屏被末过左20 排外数第一根爆破的蒸汽大面积严重吹损，形成交叉破坏。吹损严重的有： 左52排：炉前第3、4、5、6根 左53排：炉前第2、3、4、5、6、7、8、9根 左54排：炉前第1、3、4、5根 左55排：炉前第1、2根 3、后水悬吊管 左52 根后水悬吊管沿炉内折焰角处密封焊及顶棚密封焊处整段折断，飞至立式低温再热器处。 左54 根折焰角处密封焊熔合线处裂大半圈，已泄露（见图2）。周围悬吊管无明显吹损。 4、折焰角处水冷壁 左206 根水冷壁管母材（对应悬吊管左51）与悬吊管密封焊接熔合线处拉裂，后经过渗透探伤验证，因裂纹深度较小，打磨后补焊处理。 左208 根水冷壁管母材（对应悬吊管左52）与悬吊管密封焊接熔合线处拉裂，已贯穿（见图7），对应悬吊管左52有轻微吹损。 左211 根（对应悬吊管左53）水冷壁管间鳍片开裂，后经过渗透探伤验证，水冷壁管母材及悬吊管熔合线处无裂纹，鳍片打磨后补焊处理（见图5） 左214 根水冷壁管母材（对应悬吊管左54）与悬吊管密封焊接熔合线处拉裂，已贯穿（见图7），对应悬吊管左54有轻微吹损。 左217 根水