白马-首台600MWCFB超临界机组优化运行交流摘要.ppt

* 1、机组投产后生产指标完成情况 由于风机设计容量偏大，加之四川区域水电丰富，火电机组负荷系数较低，2013年，600MW机组运行供电煤耗完成332.7克/千瓦时，综合厂用电完成8.69%。 2、运行调整测试工作 针对600MW机组能耗水平偏高的情况，公司首先对锅炉进行了初步测试，即在不同负荷下，调整锅炉的主要运行参数，测试锅炉的热效率，测试项目有：燃烧风量调整；运行床温调整；炉膛全压降调整；外置床灰控阀开度运行调整；变负荷工况试验；主要内容有： 锅炉典型运行负荷下，维持一次风量设定值，改变左、右侧和内、外侧二次风挡板开度，从而调整左、右侧和内、外侧二次风比例，测试不同床温和炉膛出口氧量下锅炉的运行经济性； 锅炉典型运行负荷下，改变一次风量设定值，调节左、右侧和内、外侧二次风挡板开度，从而调整一、二次风比例，测试不同床温和炉膛出口氧量下锅炉的运行经济性； 锅炉典型运行负荷下，通过调节滚筒冷渣器转速，控制锅炉排渣量，从而改变床层高度，测试不同炉膛全压降下锅炉的运行经济性； 锅炉典型运行负荷下，通过改变过热器侧灰控阀开度，配合减温水量调整，调节中过和高过出口蒸汽温度；再配合燃烧风量调整，改变外置床出口灰温和炉膛床温，测试不同灰控阀开度和运行床温下锅炉的运行经济性； 通过测试，归纳总结出锅炉典型运行工况下，使锅炉具有较高经济性的主要运行方式及控制参数： A、机组负荷365MW工况： 名 称 单 位 控制数值 备注 运行床温 ℃ 860～865 炉膛中层平均床温。 运行床压 Kpa 15～15.5 炉膛全压差。 运行氧量 % ～3.5 省煤器出口氧量。 总风量 ×104Nm3/h ～100 控制省煤器出口氧量为基准。 总一次流化风量×104Nm3/h45～45.5 炉膛左右侧平均分配。 总二次风量 ×104Nm3/h 40～40.5 以控制氧量为基准进行调节。 总内侧二次风量×104Nm3/h23～23.5 维持总二次风总量不变为基准。 总外侧二次风量×104Nm3/h16.5～17 高压流化风量×104Nm3/h 10.5～11 维持母管压力55～56KPa。 机组负荷495MW工况： 名 称 单 位 控制数值 备注 运行床温 ℃ 880～885 炉膛中层平均床温。 运行床压 Kpa 15.5～16 炉膛全压差。 运行氧量 % 3.3～3.4 省煤器出口氧量。 总风量 ×104Nm3/h ～127 控制省煤器出口氧量为基准。 总一次流化风量×104Nm3/h 47～47.5 炉膛左右侧平均分配。 总二次风量 ×104Nm3/h 63.5～64 以控制氧量为基准进行调节。 总内侧二次风量×104Nm3/h 33.5～34 维持总二次风总量不变为基准。 总外侧二次风量×104Nm3/h 29.5～30 高压流化风量 ×104Nm3/h 10.5～11 维持母管压力55～56KPa。 机组负荷600MW工况： 名 称 单 位 控制数值 备注 运行床温 ℃ 890～895 炉膛中层平均床温。 运行床压 Kpa 16～16.5 炉膛全压差。 运行氧 % 2.4～2.5 省煤器出口氧量。 总风量 ×104Nm3/h ～155 控制省煤器出口氧量为基准。 总一次流化风量×104Nm3/h59.5～60 炉膛左右侧平均分配。 总二次风量 ×104Nm3/h80.5～81 以控制氧量为基准进行调节。 总内侧二次风 ×104Nm3/h40.5～41 维持总二次风总量不变为基准。 总外侧二次风量×104Nm3/h39.5～40 高压流化风量 ×104Nm3/h10.5～11 维持母管压力55～56KPa。 3、运行调整及方式优化主要工作 1）、床温及一次流化风量调节 运行床层温度是锅炉最重要的运行控制参数之一，其调节和控制锅炉床温最主要的手段，一是一次流化风量，二是外置床灰控阀的开度，特别是一次流化风量，影响较大；原有锅炉一次流化风量是按照它与机组负荷的关系曲线设定的，运行结果表明，按这种关系曲线设定的一次流化风量偏大，一方面导致运行床温偏低，另一方面一次风比例增大，风机总电功率增加。 优化方式：通过运行调整，对现有的流化风量与机组负荷的关系曲线进行调整和修正，进行逻辑修改，在保证入炉煤