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0#块箱梁支模架搭设计算书 1、箱梁门式支架验算 1.1箱梁中部支架验算 ㈠、荷载计算： 荷载按箱梁混凝土进行计算，混凝土总计m3，考虑箱梁混凝土为预应力钢筋混凝土，比重按2.5t/m3进行验算。 箱梁自重：m3(2.5t/m3=98.375t 0#块箱梁底面积：×5.0=20m2 因此箱梁底板平均荷载为：t/20m2=4.92t/m2=48.22KN/m2 取模板木档自重：.0KN/m2 取混凝土振捣产生荷载：2.0KN/m2 取施工荷载：2.5KN/m2 荷载总计：.72KN/m2 ㈡、门架稳定性计算： 脚手架的稳定性按下式计算： N≤Nd （1） 不组合风荷载时： N= 1.2(NGk1+ NGk2)H+1.4ΣNQik （2） 组合风载时： N= 1.2(NGk1+ NGk2)H+ 0.85×1.4Σ（NQik+2Mk/b）（3）其中：Mk=qkH12/10 式中 N----作用于一榀门架的轴向力设计值，取（2）、（3）计算结果的较大值； NGk1----每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值； NGk2----每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值； ΣNQik---各施工层施工荷载作用于一榀门架的轴向力标准值总和； H----以米为单位的脚手架高度值； 1.2、1.4----永久荷载与可变荷载的荷载分项系数； Mk----风荷载产生的弯矩标准值； qk----风荷载标准值； H1----连墙件的竖向间距； 0.85----荷载效应组合系数； Nd----一榀门架的稳定承载力设计值。 ①、NGk1 每步架高内的构配件及其重量为： 门架 1榀 0.24kN 交叉支撑 2付 0.025×2= 0.05 kN 连接棒 2个 0.04×2= 0.08 kN 合计 NGk1= 0.37 kN ②、NGk2 tgα=(3×1.90)/(8×0.6)= 1.1875 α=50° cosα=0.643 钢管重为(2× 0.6/0.643+0.6)× 0.038=0.094 kN 扣件每跨距内直角扣件1个，旋转扣件2个 扣件重为：(1× 0.0135+2× 0.0145)= 0.0425 kN 每米高支架的加固件重： NGk2=(0.094+0.0425)/(3×1.90)= 0.024 kN/m ③、NQik 由于本工程箱梁下门架式满堂支架搭设时，每榀门架水平横向剪刀撑间距为0.6m，纵向水平间距为0.9m，门架自身宽度为1m，则每榀门架承受荷载的面积为0.6m×1.9m。 NQik=Qik·b·l = Qik×0.6×1.9 kN NQik=54.72×0.6×1.9=62.38kN ④、H 本工程箱梁脚手架高度取最高值5.m。 ⑤、风荷载标准值 qk=ω×l=0.552KN·m ⑥、风荷载产生的弯矩标准值 Mk=qkH12/10=0.552×5.2/10=1.61KN·m ⑦、按不组合风荷载时： N= 1.2(NGk1+ NGk2)H+1.4ΣNQik=1.2×（0.37/1.9+0.024）×5.+1.4×62.38 =88.75KN ⑧、按组合风荷载时： N=1.2(NGk1+ NGk2)H+ 0.85×1.4Σ（NQik+2Mk/b）=1.2×（0.37/1.9+0.024） ×5.+0.85×1.4×（.38+2×1.61/1）=.48KN ⑨、N取上两式中较大值N=.75KN ⑩、一榀门架的稳定承载力设计值为： Nd=φ·A·f 式中：φ----门架立杆的稳定系数，按λ=k·h0/i，查表得。 A=π×[（57/2）2-262]=428mm h0=1900 mm I0=πD4（1-α4）/64=π574[1-（52/57）4]/64=15.92×104 mm4，门架加强杆钢管为φ26.8×2.5 mm I1=1.42×104㎜4 h1=1700 mm I = I0+ I1h1/h0=15.92×104+1.42×104×1700/1900=17.19×104 mm4 i=√I/A =√17.19×104/428 =20.1 mm 门架立杆长细比： 调整系数k 根据H≤30 查表得k=1.13 λ=k×h0/i=1.13×1900/20.1=107 根据λ=107查表得立杆稳定系数φ=0.537，f=215N/mm2 故一榀门架的稳定承载力设计值为 Nd=φ·A·f=0.537×428×2×215×10-3=98.83 kN 故N Nd 【满足要求】 由以上可知门架稳定性符合要求。 1.、箱梁肋板下范围