1机通流改造后运行情况.doc

#1机组通流增容改造工程于2010年10月9日（电网批复）正式开工，2010年11月29日并网发电。2010年12月4日至10日由华电电力科学研究院进行了330MW工况铭牌出力试验和机组热力性能考核试验。 一、考核试验结果（数据来源为华电电科院试验报告） 1.1改造后热耗情况 #1机组铭牌出力试验和机组热力性能考核试验试验结果证明： 1号电功率为MW，主蒸汽流量为1017.33 t/h。经过一、二类修正后热耗率为7920.3kJ/(kW·h)，比THA设计额定负荷下热耗率保证值7910.0kJ/(kW·h)高10.3kJ/(kW·h)，高出厂家保证值0.13%，修正到设计工况条件下的电功率为342.061MW。 1号汽轮机在工况下的试验电功率为MW，11.827kPa，试验主汽流量为1051.92t/h，修正到设计工况条件下的电功率为344.390MW。 1号汽轮机在主蒸汽流量t/h（设计值1074.7t/h），修正到设计工况下的电功率为354.822MW。汽轮机的最大通流能力与设计值相符合。 1.2缸效情况： 1号机组优化改造后3VWO1工况下，高压缸效率为85.49%，比THA工况下高压缸效率设计值 85.53%低0.04个百分点；3VWO2工况下高压缸效率为85.48%，比THA工况下高压缸效率设计值低0.05个百分点。 1号机组优化改造后3VWO1工况下，中压缸名义效率为93.23%，比THA工况下设计值92.24%高0.99%；3VWO2工况下中压缸名义效率为93.66%，比THA工况下中压缸效率设计值高1.42%。（平衡盘汽封漏汽量高于设计值后，会导致中压缸名义效率虚高）。通过试验测得高中压间汽封漏汽率为1.70％，比设计漏汽率1.20％高0.50％。说明高中压间汽封漏泄量超过设计值。平衡盘汽封漏汽至中压缸进汽后会导致中压缸效率虚高，如果考虑此影响因素，则中压缸实际效率为91.95%。 1号机组优化改造后3VWO工况下低压缸效率为87.70%，比THA工况下设计值低0.58%。 1.3热耗率及煤耗率试验结果 1号机组通流改造（表5-1a)后3VWO1试验工况下，经过第一类和第二类修正后热耗率为7920.494 kJ/(kW?h)，比设计热耗7910kJ/(kW?h)高10.494KJ/(KW.h)。经过第二类修正后发电煤耗率为304.48g/(kW?h) 比设计值302.42g/(kW?h)高出2.06g/(kW?h)，供电煤耗率为324.06g/(kW?h)（管道效率系数取98％，锅炉效率取91.18％）。 3VWO2试验工况（如表5-1a），经过第一类和第二类修正后热耗率为7920.110kJ/(kW?h)，比设计热耗7910kJ/(kW?h)高10.110kJ/(kW?h)。经过第二类修正后发电煤耗率为304.39g/(kW?h) 比设计值302.42g/(kW?h)高出1.97g/(kW?h)，供电煤耗率为324.31 g/(kW?h)（管道效率系数取98％，锅炉效率取91.18％）。 1号机组通流改造后4VWO试验工况（表5-1a)下，经过第一类和第二类修正后热耗率为7918.370 kJ/(kW?h)，比设计热耗7904kJ/(kW·h)高14.37 kJ/(kW?h)。经过第二类修正后发电煤耗率为304.71g/(kW?h) 比设计值302.42g/(kW?h)高出2.29g/(kW?h)，供电煤耗率为325.55 g/(kW?h)（管道效率系数取98％，锅炉效率取91.18％）。 TMCR试验工况（表5-1a），经过第一类和第二类修正后热耗率为7924.994 kJ/(kW?h)，比设计热耗7906kJ/(kW?h)高18.99 kJ/(kW?h)。经过第二类修正后发电煤耗率为304.81g/(kW?h) 比设计值302.42g/(kW?h)高出2.39g/(kW?h)，供电煤耗率为324.86g/(kW?h)（管道效率系数取98％，锅炉效率取91.18％） 1号机组通流改造后TRL试验工况下（表5-1b)，经过第一类和第二类修正（背压按TRL工况下设计背压11.8kPa进行修正）后热耗率结果为8200.905kJ/(kW?h)，比设计热耗8189kJ/(kW?h)高11.905 kJ/(kW?h)。经过第二类修正后发电煤耗率为315.61g/(kW?h) 比设计值302.42g/(kW?h)高出13.19g/(kW?h)，供电煤耗率为336.12 g/(kW?h)（管道效率系数取98％，锅炉效率取91.18％）。 1号机组通流改造后330MW额定负荷试验工况（表5-1b)，经过第一类和第二类修正后热耗率结果为7938.018kJ/(kW?h)，比设计热耗7910kJ/(kW?h)高28.081。经