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扒杆钓鱼法安装空心板稳定性验算
扒杆“钓鱼法”安装空心板稳定性验算
吊装总重量：P＝空心板重/2+吊具（滑轮组）+冲击荷载＝309.6/2+2.0*2+（309.6*0.133）/（9.8*0.8）＝164（KN）。
考虑到吊装过程的其他荷载因素，取安全系数1.3计吊装总重量，则有P=1.3*P＝213.2（KN）。
扒杆的受力分析：
吊装荷载作用于扒杆的压力
X=0: NI=a(x+m)(l-x)/m[al-x(a-b)]*p=10.3*(0+20)(20-0)/20/[10.3*20-0(10.3-10.3)]*213.2=213.2(KN)
X=0.5l:
NI=a(x+m)(l-x)/m[al-x(a-b)]*p=10.3*(10+20)(20-10)/20/[10.3*20-0*(10.3-10.3)]*213.2=159.9(KN)
X=l：
NI=a(x+m)(l-x)/m[al-x(a-b)]*p=10.3*(20+20)(20-20)/20/[10.3*20-0(10.3-10.3)]*213.2=0(KN)
三个计算结果取最大值，NI＝213.2（KN），那么作用于扒杆的单根桅杆上的荷载压力则为：N1=NI/2=106.6(KN)
起重滑车组绕出绳对扒杆的压力选用滑车组工作线数为13，重力为4KN,f=1.04.
N2=fn(f-1)fk(kp+Q)/fn-1=1.0413(1.04-1)*1.04*(1.1*213.3+4)/（ 1.0413-1）=24.8(KN),作用于扒杆的单根桅杆上的压力则为N2=N2/2=12.4(KN)
(3)缆风绳自重及初拉力对扒杆的压力选用1550Mpa ,6*37φ28mm钢丝绳重力为 q＝27.4（KN）
N3=8(qS12cosα*sinα/8w1S1)=8(27.4*23.32*cos30°45′sin30°45′/8/0.03/23.3)=9351N≈9.35KN,作用于扒杆的单根桅杆上的压力则
为：N3=N3/2=4.8KN.
（4）扒杆自重力产生的压力：
扒杆自重力为26.5KN，单根桅杆自重力N4=G/2＝13.25(KN).
作用于桅杆顶端的总压力：
N0=N1+N2+N3=106.6+12.4+4.8=123.8(KN)
作用于桅杆中部的总压力：
NCP=N0+N4/2=123.8+13.25/2=130.4(KN)
作用于桅杆全长中间距顶端1/3处的总压力：
NCP=N0+N4/3=123.8+13.25/3=128.2(KN)
2.扒杆所受的弯距：
作用于桅杆顶部的弯距:M0=(N1+N2)e＝（106.6+12.4）*0.4＝47.6（KN）
作用于桅杆中部的弯距：
MCP=M0/2+MF=M0/2+K*WC*AF*H/8=47.6/2+0.8*0.25*9.9*11.9/8=26.7 (KN)
作用于桅杆全长中间距顶端1/3处的弯距：
M=2/3M0+MF=2/3*47.6+4.4*(2/3)2=33(KN)
扒杆竖直设立β＜10°，可不考虑水平推力的影响
3.扒杆截面的选择及验算：
扒杆主肢钢选用4－L70*7，其参数为：
A′=9.42 cm,I=43.1cm4,Z0=1.99cm,i=1.38cm
扒杆缀条选用L45*5，其参数为：
A′=4.29 cm,I=8.0cm4,Z0=1.30cm,i=0.88cm
计算组合截面的有关参数：
Imax=4[I+A′(Bz/2-Z0)2]=4*[43.1+9.42(40/2-1.99)2]=12394cm4
Imin=4[I+A′(Bd/2-Z0)2]=4*[43.1+9.42(20/2-1.99)2]=2590cm4
A=4 A′=37.7cm2 Imax/Imin=2590/12394=0.209
顶部截面整体验算：
N0/A+M0/rWn=12380/3771.1*2590/140=32.8+119.3=152.1Mpa215 Mpa（满足）
中部截面整体稳定性验算：
L1/L=6/12=0.5
l0′=l*μ＝12*1.046≈12.55（m）
λx= l0′/√Iman/A=1255/√（12394/37.7）=69
桅杆的换算长细比λh为：
Λh＝√λx2+L*A/ A′=√（692+12*37.7/4.29）=69.8150(满足)
根据λh＝69.8，查表得φx＝0.713，βmx=1.0,γx=1.0，则有NEX=∏2*E*A/λx2=3.142*2.06*105*3770/692=1608.3KN
Wix=Imax/y0=12394/（40/2）=620(cm3)
N/φx*A+βmx*Mcp/γx* Wix(1-γx*N/NEX)
=13040
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