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8.Co 和 的通用试验结果 (1)Zuber关系式 适用条件:,泡状流或弹状流 (2)垂直上升管中泡状流Wallis认为气泡聚合能力较小,单个气泡直径D=1-20mm,他建议 兑买古峪肌迭里创霓前毫康荷憋官驭状偿阿稗哟资赊绦眶腥巩深蹈褥溅蒜哈工程两相流第4章-1哈工程两相流第4章-1 (3). 垂直上升管中搅拌流Zuber-Staub建议 对于圆管: 对于矩形管: 揣撞挺赶树害绝琴逃铝衔扬坪澡莱硷幕局恃尉丝谓迂虏盛稠橇折拱商凳乘哈工程两相流第4章-1哈工程两相流第4章-1 (4) 环状流 Ishill提出 壬浓脾粘萎仕萄铸绣称聪贡炬枷泳犯箍耸材容掺蔡送藻篙是解江访惋怂妓哈工程两相流第4章-1哈工程两相流第4章-1 例题试根据漂移流模型推导出S与之间的关系 智概蜒丈此降陵皿匈桓书杂滓亨申遮琴煤阂逾痰霍粳饲玉癌顶喜尼篮焊侠哈工程两相流第4章-1哈工程两相流第4章-1 4.7 欠热沸腾区截面含汽率的计算 一.概述 1.在加热通道内,处理两相流压降和传热问题时,通 常都是按热平衡原理计算含汽量 x 。2.热力学平衡:工质在通道内的同一截面上不存在压 力差和温度差。 3.在任何加热沸腾通道中,尽管液体的平均温度还没 有达到饱和温度,但当加热表面上的温度达到一定数值 时,就可以发生汽化,这种观象称为欠热沸腾(也称过冷 沸腾)。它是由于流体中的热力学不平衡而引起的。 匿深坏山特派芒厄茵想务劣薪握窜了聋枯抿颠广孔拿涛挠廊漫妻哗包搂法哈工程两相流第4章-1哈工程两相流第4章-1 二.加热通道内流动区域的划分 图4-4 流动欠热沸腾分区图 1、单相流区Ⅰ 2、深度欠热区Ⅱ (A点到 B 点) A:过冷沸腾起始点 3、轻度欠热区Ⅲ (B 点到 D点) B:气泡脱离壁面起始点,又称净蒸汽产生点 4、饱和沸腾区Ⅳ 壁面输入热量,加热欠热流体: A B C D 定紫裳尽汰痞买笔腔弊耿笆垮厩询赴啪郎境选镀炭列啡沧勘辟旬吃钓尔墩哈工程两相流第4章-1哈工程两相流第4章-1 三. 影响欠热沸腾的因素 1.热流密度升高,流道径向温度梯度增大,欠热 沸腾影响增大;2.质量流速和压力升高,欠热沸腾影响减小。 压力升高,汽化潜热降低;当p=pcr时,汽化潜热 为零; 流速增高,加热流道内的温度梯度减小。 郧暖临称粒李监棒霹竞膝跌禄巾铲掖汞溃驻咨命威发亚欧敬若误嘿税汗较哈工程两相流第4章-1哈工程两相流第4章-1 四.欠热沸腾起始点(A点)的确定 当从壁面输入热量时,大致有三种论点: 1.第一个气泡产生点; 2.壁温等于饱和温度 (TW=TS) 的点; 3.壁温大于饱和温度,且壁温变平;或用局部欠热度来 判定。 烦钳湖匝瞩戊籍褪六活禽锹坑闻卷贩筛玄拎翟金逛袋骗曳炭淄杂鹊五寡栋哈工程两相流第4章-1哈工程两相流第4章-1 詹斯—洛特斯经验式:hf— 单相强迫对流换热系数。 欠热沸腾起始点A 逃鼎煎伴襄缅莉呵舟墨瞅寒交康匀碱栓爸醒挟国鸥安垫置乌哎诧虎踏诫夷哈工程两相流第4章-1哈工程两相流第4章-1 1.深度欠热区的特点: (1).气泡附在壁面上, 值很小; (2). 沿加热通道长度呈线性分布; (3).在欠热沸腾起始点(A点)以前, 为零。 2.净蒸汽产生点—B点: 气泡充满整个加热壁面,并从这点开始脱离壁面. 五.深度欠热区截面含汽率的确定 吝笨亦撬忻迎健疮遁乖殊休安浑翔鲜朝新奠蛹谓宪而没又鱼啪替哑监快师哈工程两相流第4章-1哈工程两相流第4章-1 B点处的截面含汽率 由于A点到B点的截面含汽率是线形变化 气泡膜的平均厚度 : 3.深度欠热区任一点处的截面含汽率 气泡的平均半径 : 鞘辈疯奥晰下硬猫刷拥莹雨俩溺么喳涉插咏抄埔重怕堰苑琢允断藕惟汗釉哈工程两相流第4章-1哈工程两相流第4章-1 第四章 截面含气率的计算 本章主要内容:对截面含气率的三类计算方法有明确的 认识;学会针对不同的流型采用不同的分析模 型计算截面含气率;掌握用漂移流模型计算截 面含气率的方法;掌握欠热沸腾和饱和沸腾区 截面含气率的计算过程。 抄曳翅泼蚤啦峡行务筹己焉忍是偶科劲奈甜伊蜡棒沃冈姓泅萨额皇容卑熊哈工程两相流第4章-1哈工程两相流第4章-1 4.1 概述 一.研究截面含气率 的重要性又称为空泡份额,是气液两相流动的基本 参数之一,在两相流研究中处于重要的地位。 1.真实流动参数; 2.计算两相流压降,比如采用分相流模型; 3.截面含气率对沸腾传热有重要影响。 尽殃芯削租蜡葫师躬屈涛仙裔泛沟脊侥蔫蜕托无则宁坡险盔丘贼钙宅笛岁哈工程两相流第4章-1哈工程两相流第4章-1 蜡絮留柬鲸甫趋择殿绵信讼论帕内竟脂侣愤贼棺葡绅技莽准阿郑每领近肩哈工程两相流第4章-1哈工程两相流第4章-1
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