矩形格构式础计算书 缀板.doc

矩形格构式基础计算书（缀板） 计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、塔机属性 塔机型号 QTZ80（浙江建机） 塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 100 塔机独立状态的计算高度H(m) 100 塔身桁架结构 圆钢管 塔身桁架结构宽度B(m) 1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准值Fk1(kN) 449 起重荷载标准值Fqk(kN) 60 竖向荷载标准值Fk(kN) 509 水平荷载标准值Fvk(kN) 83 倾覆力矩标准值Mk(kN·m) 1332.34 非工作状态 竖向荷载标准值Fk(kN) 449 水平荷载标准值Fvk(kN) 46.8 倾覆力矩标准值Mk(kN·m) 2429.15 2、塔机传递至基础荷载设计值 工作状态 塔机自重设计值F1(kN) 1.35Fk1＝1.35×449＝606.15 起重荷载设计值FQ(kN) 1.35FQk＝1.35×60＝81 竖向荷载设计值F(kN) 606.15+81＝687.15 水平荷载设计值Fv(kN) 1.35Fvk＝1.35×83＝112.05 倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.35Mk＝1.35×1332.34＝1798.659 非工作状态 竖向荷载设计值F(kN) 1.35Fk＝1.35×449＝606.15 水平荷载设计值Fv(kN) 1.35Fvk＝1.35×46.8＝63.18 倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.35Mk＝1.35×2429.15＝3279.352 三、桩顶作用效应计算 承台布置 桩数n 4 承台高度h(m) 1.2 承台长l(m) 5 承台宽b(m) 5 承台长向桩心距al(m) 2.5 承台宽向桩心距ab(m) 2.5 桩直径d(m) 0.8 桩间侧阻力折减系数ψ 0.8 承台参数 承台混凝土等级 C30 承台混凝土自重γC(kN/m3) 25 承台上部覆土厚度h(m) 0 承台上部覆土的重度γ(kN/m3) 19 承台混凝土保护层厚度δ(mm) 50 配置暗梁 是 格构式钢柱总重Gp2(kN) 20 承台底标高(m) 0.2 基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hγc+hγ)=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×750=1012.5kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(2.52+2.52)0.5=3.536m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(449+750+20)/4=304.75kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+FVk(H0-hr+h/2))/L =(449+750+20)/4+(2429.15+46.8×(1.2+9-2-1.2/2))/3.536=1092.419kN Qkmin=(Fk+Gk+Gp2)/n-(Mk+FVk(H0-hr+h/2))/L =(449+750+20)/4-(2429.15+46.8×(1.2+9-2-1.2/2))/3.536=-482.919kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G+1.35×Gp2)/n+(M+Fv(H0-hr+h/2))/L =(606.15+1012.5+1.35×20)/4+(3279.352+63.18×(1.2+9-2-1.2/2))/3.536=1474.765kN Qmin=(F+G+1.35×Gp2)/n-(M+Fv(H0-hr+h/2))/L =(606.15+1012.5+1.35×20)/4-(3279.352+63.18×(1.2+9-2-1.2/2))/3.536=-651.94kN 四、格构柱计算 格构柱参数 格构柱缀件形式 缀板 格构式钢柱的截面边长a(mm) 460 格构式钢柱长度H0(m) 9 缀板间净距l01(mm) 200 格构柱伸入灌注桩的锚固长度hr(m) 2 格构柱分肢参数 格构柱分肢材料 L125X10 分肢材料截面积A0(c