新钢2500m3高炉提高煤气利用操作总结分析.doc

新钢2500m3高炉提高煤气利用操作总结 （新钢集团第一炼铁厂） 摘要 对新钢10号高炉（2500 m3）提高煤气利用率操作进行炉总结分析。认为中大型高炉只要提通过上下部合理调剂，操作参数选择适当，使煤气流分布合理、炉缸活跃，实现提高煤气利用率。 关键词 高炉 活跃炉缸 煤气利用率新钢集团10号高炉（2500 m3）采用串罐无料钟炉顶，“矮胖”炉型，30个风口，联合软水密闭冷却、薄内衬冷却壁，送风系统配备3座改进性卡鲁金式顶烧式热风炉。在2012年炉况顺行的基础上，进行了提高煤气利用率的实践操作，取得炉良好地效果。 1 原燃料情况 （1）烧结矿 烧结厂直供2×2500m3高炉有2×360m2烧结机，生产高碱度烧结矿（见表1）。烧结矿主要指标控制FeO 8～10％,R2 1.8±0.08倍。表1新钢10号高炉烧结矿质量 化学成分，％ 粒度组成，％ 转鼓指数，％ TFe SiO2 CaO Al2O3 MgO FeO R2 ＜5 5～10 10～16 16～25 25～40 ＞40 55.6 5.85 11.11 1.70 2.22 8.97 1.80 3.63 14.83 17.55 26.02 22.54 15.43 76.67 （2）球团矿 集团公司球团厂直供2×2500m3高炉有竖炉生产的泰利球，链箅机-回转窑生产的良山球（见表2）。表2新钢10号高炉球团矿质量 TFe SiO2 CaO Al2O3 MgO 抗压强度 良山球 55.6 5.85 11.11 1.70 2.22 泰利球（3）焦炭 2×2500m3高炉采用焦炭有60％6m干熄焦+20％4.3m干熄焦+20％新昌南焦，焦炭供应稳定，质量也稳定（见表3）。 表3新钢10号高炉焦炭成份及性能 品名 化学成份，% 强度，% C A V S H2O M40 M10 CRI CSR 6m焦 85.63 13.01 0.9 0.75 1.06 85.4 7.4 28.7 64.5 4.3m焦 84.99 13.59 0.9 0.71 0.62 82 7.6 29.8 63.4 新昌南 85.16 13.25 1.39 0.77 9.64（4）混合煤 为了降本增效，整合资源，改善喷煤性能，烟煤和无烟煤搭配使用，配煤结构为75％无烟煤+25％烟煤，煤粉质量指标见表4。 表4新钢10号高炉煤粉的质量 品名 化学成份，% 粒度，% C A V S H2O提高煤气利用冶炼的技术措施 炉内操作优化 通过对2500m3高炉开炉以来大量数据分析，结合高炉自身特性及现有高炉原燃料情况，逐步确立上部适当抑制边缘、下部较高鼓风动能，“控制合理的中心主导气流“的操作指导思想，使高炉煤气流分布更加合理，提高CO利用率，达到降低燃料比的目标。 （1）缩小风口面积，调整鼓风动能操作。2012年4月20日以前，根据炉喉十字测温、炉内成像、探尺走势综合推断，软熔带中心和高炉中心有所偏离，说明块状带体积变小，不利于气固热交换和化学反应的进行，炉顶煤气温度高，中心高温区较大，表现在煤气利用率较低，混合煤气CO2 46.67％。因此，结合原燃条件及生产任务，提出必须保证高炉下部有适当的风速及鼓风动能。2012年4月20日，将风口布局由原来?120mm×30调整为?120mm×26+?110mm×4，进风面积由原来0.3391㎡缩小到0.33207㎡，理论风速V理=245～250m/s逐渐减至236～240m/s，鼓风动能由原来的145～150KJ/S调整132～140KJ/S。在实际生产中分析，过大的风速和鼓风动能易形成顺时针（向风口下方）方向的涡流，造成风口下方堆积而使风口下端烧坏（见图1）。采取合理鼓风动能，活跃风口回旋区，改善炉缸的活跃性和渣铁透液性。实际操作发现，鼓风动能在＞140KJ/S，CO利用率很难突破48％且呈下降趋势，鼓风动能132～138KJ/S，CO利用率可以稳定在48.36～50.2％。 图126#、30#、12#风口熔损情况 （2）优化布料操作 2012年以前，由于过份强调大高炉发展中心气流，上部布料模式采用CO,矿石在边缘大量堆积，中心太宽。从休风观察料面情况来看，料面中心明火区直径扩展到3～4m，中心气流过畅，边缘气流又过分抑制，边缘矿焦比达到27t/t,压差＜150Kpa，极易产生中心崩料或频繁滑尺，料速极不稳定(见图2)。炉身下部TR81＜60℃，炉墙结厚，炉腹角、炉身角增大且不稳定，降低了炉腹煤气的通过能力，炉身温度波动大渣皮不稳定，造成严重偏料、渣皮频繁脱落（见图3）。图2中心过宽探尺走势图3炉墙结厚偏料 高炉冶炼实践证明，想要维持长期稳定顺行的局面，必须要开放中心气流。10#高炉采用时间