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一起220kV架空输电线路耐张线夹断裂故障原因分析 　　摘 要：在架空输电线路工程建设中，导地线的接续属隐蔽工程，当施工工艺不良、施工质量监控不到位时，容易造成隐蔽缺陷，在日后设备运行过程中将可能出现严重的后果。本文就一起220kV架空输电线路耐张线夹断裂故障进行原因分析，探讨相应预防措施。 　　关键词：架空输电线路；耐张线夹；断裂 　　1 故障简要情况 　　某年7月17日14：54时，清远220kV阳燕乙线两侧开关C相故障跳闸，重合不成功跳三相。阳山站：主一纵联保护、主二纵联保护以及距离一段保护动作；燕河站：主一纵联保护、主二纵联保护动作。15：46时燕河站对220kV阳燕乙线强送不成功，手合后加速保护动作。 　　经查线发现220kV阳燕乙线#4-#5塔之间C相双分裂导线中的下子导线断线，并确认C相子导线断线是由#4铁塔C相大号侧的耐张线夹断裂而造成的。 　　2 断裂导线材质试验分析 　　2.1 光谱分析 　　用芬兰α-2000A直读光谱仪对断裂导线钢芯进行成分分析，光谱分析结果表明，断裂导线钢芯成分与标准规定的Q235A材质基本相符。 　　表1 断裂导线钢芯光谱成分分析 　　元素 C Si Mn Cr Ni Al V Nb S Fe 　　含量（wt%） 0.233 0.098 0.477 0.219 0.241 0.004 0.001 0.030 0.045 余量 　　2.2 外观检查 　　对断裂导线钢芯断口处进行变形测量，断口处有明显的缩颈现象，用游标卡尺测量断口处直径，经计算得出断面收缩率约为86%，说明材料塑性很好，满足标准规定的要求。 　　2.3 金相组织观察 　　截取断口处一段导线钢芯，经镶嵌、磨样、抛光并用3%硝酸酒精腐蚀后，在德国Leica DMI 3000M型金相显微镜观察下金相组织观察结果表明，导线钢芯纵截面的不同部位组织均匀，均为细小的铁素体和珠光体组织，组织观察未见异常。 　　3 线路耐张线夹断裂原因分析 　　220kV阳燕乙线#4铁塔C相断裂耐张线夹型号为NY-300/40，与阳燕乙线双分裂2×LGJ-300/40型导线配套，故障的耐张线夹运行两年即发生断裂。 　　耐张线夹断裂是由承力钢绞线断线引起的，而该段线路投产时间不长，钢丝性能变差的可能性较小，特别是上述对断口处钢芯作材质试验分析表明，钢芯的成分、塑性及金相组织形貌良好，材质正常。因此，基本否定因钢芯材质问题导致断线的可能性。 　　事实上，线路架线工程因施工不良产生设备缺陷或运行故障比较普遍，且大多在投运后几月至1-2年内便会暴露，本次线夹断裂故障也符合这个规律。根据线夹断口处外观形态及液压管压接工艺检查情况，认定本次耐张线夹断裂是由液压操作不满足施工工艺要求引起的，具体原因分析如下： 　　（1）钢芯铝绞线及耐张线夹液压操作前，要求先清洗压接部位，除去泥土、油垢等杂质，确保压接质量。但检查压接处钢芯表面、钢锚液压管内外表面均存在陈旧锈斑和泥土痕迹（后证实施工期间为雨天），钢芯及钢锚压接表面杂质或污垢将严重影响液压质量，导致耐张线夹握力降低。 　　（2）液压施工规程要求液压管压后三个对边距尺寸S（mm）的最大允许值满足S=0.866×0.993D+0.2的要求（D为液压管外径，mm），且三个对边距只允许一个达到最大值。但实测钢锚液压管5个压模的对边距均不满足要求，钢芯断口处所在左端部压模压接质量最好，但也不满足尺寸要求。由于液压不到位，耐张线夹握力将大大低于标准要求。 　　（3）钢锚先于铝管压接，为保证铝管压接时不破坏钢锚压接部位，液压工艺将铝管压接区限制在钢锚压接区之外。但检查铝管两端压模均已越界，分别压到钢锚压接区域，特别是对钢芯断口处钢锚左端部压模影响较大。 　　4 结论和意见 　　220kV阳燕乙线由于耐张线夹液压施工操作不满足工艺要求，导致耐张线夹握力及抗拉强度大大降低，最终发生线夹钢芯断裂；钢芯在钢锚管口入口处断裂，是因为管口处压模压接质量最好，钢芯承载主要靠管口处压模握力，也是钢芯应力最集中之处，同时此处还受到铝管压模的破坏影响。 　　由于工期紧张、监理不到位、施工人员素质低及责任心不强、施工期间天气恶劣等原因，线路工程遗留缺陷较多，其中以施工压接不良导致线路通流及强度缺陷居多。因此，要继续加强线路工程施工管理，严格执行架空线路施工及验收规范、液压施工工艺规程等相关技术、管理标准，提高工程质量。同时要大力开展新投产线路红外测温工作，及时发现通流缺陷。 　　参考文献： 　　[1]葛猛，姜大宇，梁之林.220kV输电线路耐张线夹过热原因分析[J]. 《吉林电力》，2005（01）. 　　[2]彭向洋.220kV架空线路故障断线原因试验检测分析[J].《高压电器》，2011