对现行《 建筑施工扣件式钢管脚手个架安全技术规范》 相关问题的探讨.doc

对现行《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 相关问题的探讨 易兴中 张喜一 南通建工集团股份有公司 226006 [摘要]：针对现行JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中荷载组合、风荷载计算取值、连墙杆的设计计算与构造、模板支架设计与计算、地基承载力要求、脚手架构造等相关问题进行了探讨，提出相应的改进措施建议，指出现行规范理论可能导致脚手架及模板支撑设计偏于不安全或偏于保守。 〔关键词〕：JGJ130规范；荷载组合；风荷载；连墙杆；模板支架；地基承载力；探讨 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）广泛用于钢管扣件脚手架及模板支架的设计，对保障施工安全起到重要的作用。但模板支架和脚手架的安全事故仍时有发生。笔者在某些具体钢管扣件脚手架及模板支架设计过程中，认为现行JGJ130规范中存在一些欠妥当之处，值得商榷。 1、荷载效应组合 根据建筑结构荷载规范（GB50009-2001），荷载效应组合的设计值S应从可变荷载效应控制的组合和永久荷载效应控制的组合中取最不利值确定。无论是钢管扣件脚手架，还是钢管扣件模板支撑，明显可分为工作状态与非工作状态两种主要工况，应根据具体环境的脚手架或模板支撑对象所处的工况条件，选取不利荷载效应组合确定设计值。如对于钢管扣件脚手架在工作状态时，选择由施工荷载为主控制的可变荷载效应控制的组合或选择以脚手架自重荷载为主控制的永久荷载效应组合；在非工作状态，选择由风荷载为主控制的可变荷载效应控制的组合。对于厚大结构或超高钢管扣件模板支架，在工作状态时一般应选择以自重荷载控制的荷载效应组合，如下式所示： 厚大结构或高架模板支撑处于非工作状态时，应选择由风荷载为主控制的可变荷载效应控制的组合，而此时在进行抗倾覆验算时，自重荷载为有利荷载。 但在JGJ130规范中，从头到尾千篇一律采用简化的可变荷载效应组合进行设计计算，缺乏技术的严谨性。这将导致模板支撑或脚手架设计偏于不安全或过于保守。 2、风荷载的设计计算 由于脚手架的使用期较短，一般为2～5年，规范以0.7的基本风压（w0） 风压 风速 风力 瞬时风速 瞬时风力 风压 风速 风力 瞬时风速 瞬时 风力 风压 风速 风力 瞬时风速 瞬时 风力 南通 0.24 19.8 8级 28.7 11级 0.315 22.7 9级 32.9 12级 0.45 27.1 10级 39.2 12级以上 上海 0.34 23.6 9级 34.1 12级 0.385 25.1 10级 36.3 12级 0.55 30.0 11级 43.4 12级以上 天津 0.21 18.5 8级 26.8 10级 0.35 23.9 9级 34.6 12级 0.50 28.6 11级 41.4 12级以上 青岛 0.375 24.7 10级 35.9 12级 0.42 26.2 10级 38.0 12级 0.60 31.3 11级 45.4 12级以上 南京 0.19 17.6 8级 25.5 10级 0.28 21.4 9级 31.0 11级 0.40 25.5 10级 37.0 12级 深圳 0.315 22.7 9级 32.9 12级 0.525 29.3 11级 42.4 12级以上 0.75 35.0 12级 50.7 12级以上 徐州 0.205 18.3 8级 26.5 10级 0.245 20.0 8级 29.0 11级 0.35 23.9 9级 34.6 12级 由表1可知： ① 以计算风荷载标准值，参与荷载组合，进行脚手架结构承载力设计，考虑是风力一般达8级以上，沿海地区风力9级以上，最大风力11级以上，沿海地区最大风力12级以上。可见此时的风力等级相当于台风。 ② 以计算风荷载标准值，参与荷载组合，进行脚手架结构承载力设计，考虑是风力达8级以上，最大风力10级以上，沿海地区最大风力11级以上。可见此时的风力等级相当于强热带风暴或台风。 ③ 在条件下计算出的风力等级、风速，均比条件下一般大一个等级以上；前者较后者风压值大12%以上。 ④ 同时参照《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80及施工惯例、常识，在表3中任一种基期风压作用下，均不可能存在任何形式的脚手架上的施工作业。存在大于表3中风压作用时，脚手架须处于非工作状态。 ⑤ 以计算风荷载标准值，参与荷载组合，进行脚手架结构承载力设计，较以计算风荷载标准值，参与荷载组合，进行脚手架结构承载力设计，从技术经济的角度考虑更为合理。按50年一遇的基本风压“0.7”作为计算脚手架风荷载标准值的依据，概念上较模糊，缺乏理论依据。 3、连墙杆的设计与计算 3.1 一般条件下的连墙杆的受力设计计算 按JGJ130-2001规范，连