荔城大酒店型钢悬挑卸料平台方案计算书.doc

14#型钢悬挑卸料平台方案计算书 荔城大酒店及公寓配套工程，共由2幢单体工程组成，。本方案只对酒店部分单体的卸料平台方法进行验算及具体的操作要求、要点。公寓单体的形式与酒店部分单体相同。蒋家湾二期36房社区服务中心工程；属于框剪结构;地上22层;地下1层；建筑高度：80.7m；标准层层高：3.3m ；总建筑面积：54072平方米；总工期：16个月；施工单位：福建巨岸建设工程有限公司。由邱国忠担任项目经理，林洪斌担任技术负责人。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载较大，因此必须严格地进行设计和验算。 一、参数信息: 1.荷载参数 脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35； 栏杆、挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15； 施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):8.00。 2.悬挑参数 内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00； 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.30-3.6（按楼层高度预埋）； 钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按固支计算； 预埋件的直径(mm)：20。 只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。 3.水平支撑梁 主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平 ； 次梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平； 次梁水平间距ld(m)：0.90，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。 4.卸料平台参数 水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.750，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.50； 平台计算宽度(m)：3.00。 二、次梁的验算: 次梁选择 14a号槽钢槽口水平 ，间距0.3m，其截面特性为： 面积 A=18.51cm2； 惯性距 Ix=563.7cm4； 转动惯量 Wx=80.5cm3； 回转半径 ix=5.52cm； 截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。 1.荷载计算 (1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.35× 0.30= 0.11kN/m； (2)最大的材料器具堆放荷载为8.00kN，转化为线荷载： Q2 = 8.00/ 2.50/ 3.00× 0.30= 0.32kN/m； (3)槽钢自重荷载 Q3= 0.14kN/m； 经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.11+0.32+0.14) = 0.68kN； 经计算得到 活荷载设计值 P = 1.4× 2.00× 0.30× 3.00= 2.52kN。 2.内力验算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩 M = 0.68×3.002/8+2.52×3.00/4=2.66kN.m。 3.抗弯强度验算 次梁应力： 其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05； [f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 σ =2.66×103/(1.05×80.50)=31.42 N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 σ =31.422 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求! 4.整体稳定性验算 其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 φb=570×9.50×58.00×235/(3.00×140.00×235.0)=0.75； 由于 φb大于0.6，按照下面公式调整： 得到 φb=0.693； 次梁槽钢的稳定性验算 σ =2.66×103/(0.693×80.500)=47.62 N/mm2； 次梁槽钢的稳定性验算 σ =47.618 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求! 三、主梁的验算: 根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择 14a号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A=18.51cm2； 惯性距 Ix=563.7cm4； 转动惯量 Wx=80.5cm3； 回转半径 ix=5.52cm； 截面尺寸，b=58mm,h=140mm,t=9.5mm； 1.荷载验算 (1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、竹