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临时通道支撑施工方案
编制依据
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社;《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社;《建筑施工计算手册》江正荣著?中国建筑工业出版社;《建筑施工手册》第四版?中国建筑工业出版社;
同时在道路两边用定型化栏杆进行隔离,以防止车辆误入未加固区域,对车库顶板造成不良影响。定型化栏杆为5*5角钢焊制,具体如下图所示。
地下车库顶板上主要通行车辆为钢筋运输车及混凝土运输车,其中钢筋运输车载重量约为80t,混凝土运输车重量约50T(10方),根据车辆尺寸,钢筋运输车尺寸为13m×2.490m,混凝土运输车8m×2.5m,并考虑车辆的动荷载作用,按后轮承担全部荷载计算,混凝土运输车汽车轴距按4.57m,轮距按2m,顶板混凝土厚250mm,按传力放射角度45°计算得:
实际传力面积(4.57+0.25×2)×(2+0.25×2)=12.68m2,受力均布荷载标准值为50/12.68×1.2=4.74T/m2;
钢筋运输车汽车轴距按7.04m,轮距按1.840m顶板混凝土厚250mm,按传力放射角度45°,计算得:
实际传力面积:(7.04+0.25×2)×(1.840+0.25×2)=17.65m2
受力均布荷载标准值:80/17.65×1.2=3.78T/m2
计算根据立杆的稳定性计算公式:
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到;
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.60;
A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.24;
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2);
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205 N/mm2;
计算长度为: lo=l+2a= 1200+2×1000=3200mm,长细比λ=lo/i =320/1.6= 200,由此可查得轴心受压立杆的稳定系数φ=0.18,则钢管立杆轴心受压应力计算值为:
混凝土运输车σ=4740/424/0.18=62.11 N/mm2[f] =205 N/mm2
钢筋运输车σ=3780/424/0.18=49.53N/mm2[f] =205 N/mm2
故此加固方案满足要求!
1、顶板荷载计算:
荷载计算:
车辆荷载:ql=80KN/m2
板自重:q2=25KN/m3×0.25m=6.25KN/m2
侧板承受荷载:q3=1.4Q1+1.2Q2=119.5KN/m2
q=(80+6.25+119.5)×1=205.75KN/m2
板承载力计算:沿板长边方向取1m宽板条,按单向板简化计算,板截面1000mm×250mm,板底配筋HRB400Ф12mm@180,等效取5根HRB400Ф12mm
M=1/2ql2=0.5×205.75×12=102.875KN?M
次梁的荷载计算:
板传来活荷载Q1=4.05×80=324KN/m2
次梁自重:Q2=0.3×0.75×25=5.625 KN/m2
板传荷载:Q3=0.25×4.05×25=25.32 KN/m2
则次梁承受荷载为Q=1.1×324+1.2×(5.625+25.32)=393.54KN/m2
M=1/2ql2=0.5×393.54×12=196.77KN?M
主梁的荷载计算:
板传来的活荷载:Q1=4.05×80=324KN/M2
主梁的自重:Q2=0.4×0.95×25=9.5KN/M2
板传荷载:Q3=0.25×4.05×25=25.32KN/M2
主梁承受荷载:Q=1.1×324+1.2×(9.5+25.32)=398.19KN?M
M=1/2ql2=0.5×398.19×12=199.10KN?M
4、支撑架验算
5.1采用Ф4.8mm×3.05mm脚手钢管满堂搭设,立杆上端塞60mm×80mm木方;排架的四个外立面连续设置剪刀撑,每组剪刀撑跨越立杆数5~7根(6m),斜杆与地面夹角为45°;在立杆离地面200mm处设置纵横向的扫地杆,以约束立杆水平位。
5.2验算承载力 计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到;
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.60;
A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.24;
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm
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