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PYY100圆锥破碎机计算书 1.啮角 动锥衬板与定锥衬板之间的夹角称为啮角，并用α0表示 衬板与石料自锁条件tanα0≤μ 通常啮角为21°≤α0≤23°，α0max=26° PYY100圆锥破碎机采用变啮角 设计最大进料120，单颗粒破碎时理论啮角为35.3° 当进料为50时，单颗粒破碎时理论啮角为25.4° 均大于理论自锁角（可能与层压破碎理论有关） 2.破碎腔平行区 破碎腔的平行区也称为平行带。 平行区过长，易使破碎机产生堵塞，处理量下降，增加能耗 平行区过短，会导致产品中合格品下降 对于细碎机型，须保证矿石在平行区里被压碎2-3次。 L=(0.14~0.16)×D=0.15×775=116.25 D----动锥底部直径，mm PYY100圆锥破碎机采用准平行区，即从进料口开始往排料口方向缓慢而微小减小两衬板之间的夹角。 实测PYY100圆锥破碎机准平行区为55左右（可能与偏心轴套较高的摆频有关） 3.动锥摆动次数计算 动锥的摆动次数也就是偏心轴套的转速。 转速太高，不仅生产率不能提高，反而会使功耗增加很快 转速太低，又不能充分利用能量，使生产率降低 理想的转速：在其他条件一定的情况下，所确定的n值应有最高的生产率和最低的能耗。 计算理论基础：物料在破碎腔平行区里是以自由落体形式运动 以动锥完成压碎的瞬间为时间零点，以动锥接近定锥的方向为正方向，经数学推导得： 当t=30/n时，保证物料自由降落的最低摆动次数： =329rpm 当t=45/n时，最高摆动次数： =698rpm 当t=37.25/n时，合适摆动次数： =442.5rpm PYY100圆锥破碎机实测转速为：380.5rpm 美卓GP100圆锥破碎机说明书介绍转速为：393rpm 4.生产率计算 计算理论基础：根据动锥摆动一次，从破碎腔排出的物料体积求得 当冲程16，紧边排料口为8mm时， =188×0.5×380×0.753×1.6×1×0.0242×tan66=56tph ----松散系数，≈0.5~0.7 n----动锥摆动次数，rpm Dc----料层平均值，m γ----物料堆密度，γ=1.6t/m3 ----物料硬度系数 ----给料粒度系数 α----动锥底锥角 美卓GP100圆锥破碎机说明书介绍生产能力为40-50 当冲程16，紧边排料口为20mm时， =188×0.5×380×0.753×1.6×1×0.0362×tan66=125tph 美卓GP100圆锥破碎机说明书介绍生产能力为80-90 当冲程20，紧边排料口为10mm时， =188×0.5×380×0.753×1.6×1×0.032×tan66=87tph 美卓GP100圆锥破碎机说明书介绍生产能力为50-60 由此可见：理论值偏大于实际值。 5.破碎力的计算 计算理论基础：破碎力的垂直分力+动锥重量=底部液压缸压力 D1----液压缸柱塞的直径，m p----正常碎矿时，液压油单位压力，n/m2 G----动锥重量，N α----动锥底锥角 γ----进动角 6.主轴受力分析 6.1理论力学计算 计算理论基础：把主轴受力简化为两支点梁中点受集中载荷 支点距离：l=1 载荷：F=987596N 最大弯矩：Mmax=0.25*Fl=0.25×987596×1=246899NM 最大拉应力：σmax =M/Wz=246899/(0.1×0.223)=231873591Pa≈232MPa＜930 MPa 所以有4倍的安全系数。 6.2proe受力分析 用pro/m结构分析可得，最大应力出现在上螺纹倒角处及动锥下部截面变化处，其值为262Mpa 与实际计算接近 7.摩擦盘的计算 有载时，摩擦盘的偏移量： e=Htanγ0=1350×tan0.77°=18.14 取上盘半径SR445 下盘半径SR2500 8.机架设计计算 8.1 下机架 M48螺栓连接处垂直分力与底部液压缸压力相等 F垂直=πr2p=3.1416×0.1652×5×106=427650.3 偏心轴套处受水平力 F水平= ()tan()=()×tan(66-0.77)= 896737N 划分网格 应力分析 用pro/m结构分析可得，最大应力出现在与液压缸盖连接处，其值为150Mpa 偏于安全 8.2 上机架 定锥处受力为最大破碎力 F=987596N 关节轴承处受力 F=896737N 划分网格 应力分析 用pro/m结构分析可得，最大应力出现两悬臂连接处，其值为235Mpa 安全系数较低 9.平衡计算 破碎机空载时，作用在动锥和偏心轴套上的水平方向的力有动锥惯性力FCO和偏心轴套的惯性力Fp以及平衡重的惯性力Ft 各力对定点O的力