上海中心大厦桩型选择与与试桩设计-1.ppt

P * 试成孔质量 两个试成孔72小时成孔检测表明：随静止时间增长，深部砂层存在缩径现象，但总体上孔壁稳定性较好。 P * 施工结果与分析（续） 成孔质量 4根试桩与9根锚桩 最小直径：994~1010 mm；最大直径：1057~1233 mm 垂直度：0.25~0.54，平均为0.3 沉渣厚度：5.0~9.0 cm，平均为7.33cm 充盈系数：1.01~1.16，平均为1.07 P * 施工结果与分析（续） 施工工效 单桩的平均成孔时间60小时40分； 锚桩钢筋笼下笼平均时间6小时43分 试桩钢筋笼下笼平均时间10小时40分； 单桩混凝土方量约70方，平均浇灌时间3小时20分 一根桩的施工时间总计约3天 P* 4 试桩结果分析 结论与建议 5 桩型选择 2 工程与地质概况 1 试桩设计 3 载荷沉降分析 桩身轴力分析 桩侧摩阻力分析 桩端阻力分析 桩身压缩分析 P* 四、试验结果分析之载荷沉降分析 试桩Q-s曲线 试桩SYZA02、SYZB01和SYZC01 发生刺入破坏； 试桩SYZA01达到加载极限尚未破坏； 注浆桩极限承载力不小于26000KN，未注浆桩仅为8000kN。 P* 各试桩不同深度处Q-s曲线的比较 桩侧桩端联合后注浆桩SYZA02沉降小于桩端后注浆桩SYZB01，表明桩侧桩端联合后注浆桩控制沉降变形优于桩端后注浆桩； 隔离失去作用的试桩SYZA01沉降明显小于两根隔离成功的后注浆桩，表明未隔离试桩将高估工程桩控制沉降变形能力； 常规桩SYZC01沉降远大于后注浆桩，表明未注浆桩不但总承载力较小且控制沉降变形能力较差。 四、试验结果分析之载荷沉降分析 P* 试桩编号 SYZA02 SYZB01 极限荷载下试桩沉降/mm 桩顶 56.8 69.4 桩身-52.2m 13.2 17.4 桩端 2.4 4.0 工作荷载下试桩沉降/mm 桩顶 18.4 20.2 桩身-52.2m 0.6 1.8 桩端 0.1 0.4 极限荷载与工作荷载下各试桩的变形情况表 在极限荷载下，试桩桩端沉降较小，表明桩顶沉降主要由桩身压缩产生； 在设计工作荷载下，桩端沉降几乎为零，桩身-52.2m处沉降也很小，表明此时桩顶沉降几乎全部由桩身上部分压缩产生。 四、试验结果分析之载荷沉降分析 P* 各试桩轴力曲线 四、试验结果分析之桩身轴力分析 除试桩SYZA01外，其余三组试桩在埋深0-25m桩段桩身轴力无变化，表明双层钢套管完全隔离了桩土接触； 注浆类型不同影响荷载沿桩身传递； 在极限荷载作用下，试桩桩端处轴力约为桩顶荷载的10%，表明传递至桩端的荷载较小，试桩反映出摩擦桩特性。 P* 各试桩摩阻力曲线 四、试验结果分析之桩侧摩阻力分析 当桩顶荷载较低时，桩侧摩阻力分布曲线呈单峰状； 随着荷载水平增加，下部土层侧摩阻力逐渐被激发，侧摩阻力分布曲线峰值呈现不断增大下移现象； 当荷载水平继续增大时，桩侧摩阻力分布曲线下部逐渐展开，即桩端附近桩侧摩阻力逐渐发挥，而桩体上部分桩侧摩阻力逐渐发挥至极限，并出现不同程度软化现象。 P* 各试桩不同埋深处桩侧摩阻力与桩土相对位移曲线 四、试验结果分析 粘性土中桩侧摩阻力充分发挥所需桩土相对位移小于5mm，砂性土中小于10mm； 桩侧桩端联合后注浆桩侧摩阻力充分发挥时桩土相对位移小于相同情况下桩端后注浆桩桩土相对位移值。 P* 试桩 编号 桩侧摩阻力 /kN 桩端阻力 /kN 桩端沉降 /mm 端阻比 /% SYZA02 22598 3402 2.4 13.1 SYZB01 24175 3825 4.0 13.7 SYZA01 29119 881 1.3 2.9 SYZC01 7838 162 2.8 2.0 极限荷载下各试桩桩端阻力及端阻比 四、试验结果分析之桩端阻力分析 桩端后注浆技术改善了灌注桩桩端承载特性，大幅度提高了桩端土体的承载能力和变形特性，为桩端阻力发挥提供了条件 大直径超长灌注桩桩端分担荷载比例较小，即使采用桩端后注浆技术，在极限荷载下，其端阻比仍不足14%，表明大直径超长灌注桩为摩擦型桩 P* 试桩编号 SYZA02 SYZB01 SYZA01 SYZC01 δ1/mm 43.2 52.0 43.4 15.2 δ2/mm 10.8 13.4 6.0 9.8 δ/mm 54.0 65.4 49.4 25.0 δ1/S/% 76.6 74.9 85.6 54.9 δ2/S/% 19.1 19.3 11.8 35.4 δ/S/% 95.7 94.2 97.4 90.3 极限荷载下各试桩桩身压缩量情况表 四、试验结果分析之桩身压缩分析 桩顶沉降主要由桩身压缩引起，且桩身上部分压缩量占主要部分； 减少大直径超长灌注桩沉降应以控制桩身压