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当活载作用在四层及以上时，对所考虑的柱截面仅有轴力影响，故还有下面两种情况：类别活载作用在四、五层及屋面左跨⑨活载作用在四、五层及屋面右跨⑩4,5,6,7截面轴力N/kN8,9,10,11截面轴力N/kN考虑如下荷载组合：恒载+活载；恒载+风载；恒载+0.9（活载+风载）；恒载（为主）+（0.7活载+0.6风载）；重力荷载代表值+地震作用（风荷载不起控制作用）。恒载分项系数对可变荷载控制的场合取1.2，对恒载控制的场合取1.35（对结构有利时取1.0），可变荷载的分项系数取1.4，重力荷载代表值分项系数取1.2（对结构有利时取1.0），水平地震作用分项系数取1.3。（1）梁截面内力组合梁截面的荷载效应组合与内力组合示于表6-11。组合前，梁的内力已先换算到支座边。在从表中选取控制内力时，对地震效应组合还应考虑承载力抗震调整系数γRE=0.75；对梁抗剪，γRE=0.85。即地震作用组合的内力还应乘以γRE。如此得到梁截面的控制内力示于表6-12。表6-11梁截面荷载效应组合与内力组合（设计值）梁截面Mmax/(kN·m)Mmin/(kN·m)|V|max/kN组合项结果组合项结果组合项结果恒载+活载1①⑥①⑤①⑤2①⑤①⑥①⑤2?①⑤①⑥①⑤⑥3①①⑤⑥①⑤⑥恒载+风载1①②①②①②2①②①②①②2?①②①②①②3①②①②①②恒载+0.9（活载+风载）1①②⑥①②⑤①②⑤2①②⑤①②⑥①②⑤2?①②⑤①②⑥①②⑤⑥3①②①②⑤⑥①②⑤⑥恒载（为主）+（0.7活载+0.6风载）1——①②⑤①②⑤2①②⑤①②⑥①②⑤2?①②⑤①②⑥①②⑤⑥3——①②⑤⑥①②⑤⑥重力荷载代表值+地震作用1④③④③④③2④③④③④③2?④③④③④③3④③④③④③表6-12 梁截面的控制内力设计值（已考虑γRE）梁截面Mmax/(kN·m)Mmin/(kN·m)|V|max/kN数值控制荷载组合数值控制荷载组合数值控制荷载组合1地震作用组合（右震）地震作用组合（左震）恒活风组合（地震组合强剪）2恒活风组合地震作用组合恒活风组合2?恒活风组合地震作用组合恒活风组合3地震作用组合（左震）恒活风组合恒活风组合注：每格第二行数表示P-Δ效应增大后的内力。（2）柱截面内力组合C30混凝土，钢筋用III级钢筋，。取。故界限轴力设计值为按标准值计算有：可判断给定的轴力是有利还是不利根据Nb或Nbk可判断给定的轴力是有利还是不利。轴压比为0.15时的设计轴力：柱截面的内力组合见表6-13。柱截面受偏压时，当轴压比小于0.15时，承载力抗震调整系数γRE为0.75；当轴压比不小于0.15时，γRE为0.8。显然，此处的轴压比是进行承载力抗震调整之前的轴压比。柱截面受剪时γRE为0.85。从而得柱截面内力组合结果如表6-14所示，此表中的地震作用组合项已计入了γRE，方法是，对正截面内力，弯矩M和轴力N均乘以γRE；对抗剪计算中用到的剪力V和轴力N，仅剪力V乘以γRE。表6-13 柱截面荷载效应组合与内力组合（力的单位为为kN；弯矩的单位为kN·m）截面|M|maxNmaxNmin|V|max组合项MN组合项MN组合项MN组合项MN恒载+活载4①⑤⑧⑩25.2525.25①⑤⑦⑨①⑥⑧⑩①⑤⑧⑩5①⑤⑧⑩①⑤⑦⑨①⑥⑧⑩①⑤⑧⑩6①⑤⑦⑩①⑤⑦⑨①⑥⑧⑩———7———①⑤⑦⑨①⑤⑧⑩———8———①⑤⑥⑦⑧⑨⑩——————9———①⑤⑥⑦⑧⑨⑩——————10———①⑥⑦⑧⑨⑩——————11———①⑥⑦⑧⑨⑩——————恒载+风载4————————————5————————————6————————————7————————————8——————①②00———9——————②———10——————②———11——————①②———恒载+0.9（活载+风载）4———①②⑤⑦⑨①②⑤⑧⑩———5———①②⑤⑦⑨①②⑤⑧⑩————6———①②⑤⑦⑨①②⑤⑧⑩————7———①②⑤⑦⑨①⑤⑧⑩————8————————————9————————————10————————————11————————————重力荷载代表值+地震作用4④③④③④③④③5④③④③④③④③6④③④③④③④③7④③④③④③④③8④③④③④③④③9④③④③④③④③10④③④③③④③11④③④③③④③注：某项数据有两排时，第二排表示P-Δ效应增大后的内力。表6-14 柱截面内力组合结果（力的单位为kN；弯矩的单位为kN·m；已计入γRE）柱截面|M|maxNmaxNmin|V|max组合MN组合MN组合MN组合MN4地震恒活风地震地震5地震恒活风地震地震6地震恒活风地震地震7地震恒活风地震地震8地震恒活恒风地震9地震恒活恒风地震10地震恒活恒风地震11地震恒活恒风地震注：每格第二行数表示P-Δ效应增大后的内