钢管混凝土实验方案钢管混凝土实验方案.doc

海悦广场26#办公楼及商业裙房 C60自密实混凝土试验方案 编制： 审核： 审批： 海悦广场26#办公楼及商业裙房项目部 2014年3月6日 目 录 1、工程概况……………………………………………………………..2 2、实验目的……………………………………………………………..2 3、 一、工程概况 海悦广场26#办公楼及商业裙房项目工程位于西安市文景路与凤城七路西北角，本工程为超高层综合楼，地下三层，地上38层；建筑面积约90000m2 ；建筑高度192.0m。建筑抗震设防烈度八度；结构类型为钢管混凝土框架-钢筋混凝土核心筒结构。 外框柱为方钢管柱混凝土32根；核心筒为十字钢柱，地下三层4根，地下二层至二十四层20根，二十五层至屋面4根； 楼层位 钢柱截面尺寸 基础顶面～十二层 1000×1000×28mm 十三层～二十八层 900×900×24mm 二十九层～屋面 800×800×20mm 框柱混凝土强度等级钢见下表： 楼层位 混凝土强度 基础顶面～九层 C60 十层～二十层 C55 二十一层～二十七屋 C50 二十八层及以上 C45 二、实验目的 本工程实验目的在于根据施工实际情况，模拟施工工序，对预估的问题进行验证，并且分析实验数据，制定措施消除隐患。主要验证以下几个方面问题： 1、钢管混凝土塌落度控制 混凝土塌落度施工要求为220~260，C60自密实钢管混凝土配合比方案中实验数据为260mm，取塌落度下限220mm实验，检验泵送混凝土过程中塌落度损失情况，根据塌落度损失情况混凝土在泵送前调整塌落度，保证泵送顺利。 2、泵送混凝土的含气量控制 混凝土含气量控制范围为2.4%~2.7%，C60自密实钢管混凝土配合比方案中实验数据为含气量2.4%，顶升实验时以2.7%含气量为判定标准，测试混凝土顶升施工后的收缩量。 3、混凝土拌合物含水量的控制。 C60自密实钢管混凝土配合比方案中实验数据为6.1%（根据配比数据折算出），顶升实验时含水量取值小于6.1%，检验顶升时泵送压力变化及施工后收缩量。 4、混凝土粒径控制。 顶升实验还原施工情况，采取1层一顶,取标准层高4.2m，C60自密实钢管混凝土配合比方案中实验数据为（5-20 ）mm石灰石碎石，实验时混凝土粒径取值大于上限值20，检测顶升施工时泵送压力变化趋势，保证顶升施工的顺利进行，实际施工时混凝土粒径（5-20 ）。 5、钢柱柱顶无石混凝土检测 混凝土顶升施工完后，待柱顶混凝土回落稳定后，检查柱顶混凝土表观密度，C60自密实钢管混凝土配合比方案中表观密度为2460Kg/m3,柱顶混凝土与出罐混凝土重量对比，混凝土骨料含量为41.5%（根据配比数据折算出）。 6、顶升速度控制 在顶升施工时，控制混凝土顶升速度，避免因顶升过快造成混凝土排气不利，混凝土内部疏松影响强度。顶升速度控制在1m/h左右。速度控制在1m/h时泵送压力的控制。 7、泵送压力验证 本工程混凝土泵送施工采用三一泵厂生产的HBT90CH—2122D拖泵泵车性能参数及工作功率（见下表） 泵车型号 HBT90CH—2122D 混凝土理论输送压力（低压/高压） 19/28MPa 混凝土理论输送量（低压/高压） 95/70m3/h 柴油机额定功率 2×186KW 最大骨料尺寸（mm）输送管径（Φ125mm） 40 混凝土塌落度 100mm~230mm 柴油机工作功率（取额定功率的75%） 2×139.5KW 实验时按实际计算出的静压值及工作压力进行验证，得出混凝土工作压力区间。 静压值理论计算： 计算依据：JGJ/T10-2011《混凝土泵送施工技术规程》 混凝土泵送所需压力P包含三部分：混凝土在管道内流动的沿程阻力造成的压力损失P1、混凝土经过弯管的局部压力损失P2以及混凝土在垂直高度方向因重力产生的压力P3。 （1）、水平管压力损失 式中： —单位长度的沿程压力损失。 —管道总长度，混凝土泵送临界高度按185.5m，加上水平管道50m，总长约按235.5m计。 —粘着系数，取=（3. 0-0.10S）×102 (Pa),S为塌落度，取 S=22cm，则=（3.0-0.10S）×102 (Pa)=80Pa —混凝土输送管直径为125mm。 —速度系数,取=（4.0-0.10S）×102 (Pa/m/s)，则 =（4.0-0.10S）×102 =180Pa —混凝土泵分配阀切换时间与活塞推压混凝时间之比，其值约0.