悬挑式钢管脚手架型钢底座设计计算..doc

悬挑式钢管脚手架型钢底座设计计算 工程概况：工程为32层，建筑面积31700m2，其中首层6.0m、2～4层层高4.5m、5～32层层高为3m，建筑总高度为100.5m。脚手架形式采用型钢底座作为支撑底座的悬挑架。 型钢悬挑架搭设部位及分段搭设情况：5层以上每8层一段分段采用钢管搭 设。分段情况：5～12层、13～20层、21～28层、29层以上各一段，搭设型钢底钢管悬挑架、分别在第5、12、21、19层预埋悬挑系统，悬挑系统采用Ⅰ14作为底座。 型钢悬挑架技术参数：架体立杆纵距la=1.5m，架体宽＝1.0m，架体步距＝1.8m,支撑底座型钢采用Ⅰ14；在Ⅰ14上离墙 200mm设置内排立杆1000mm设置外排立杆。脚手架最高搭设高度H0为3.0×8层＝24m，搭设13步架。 型钢挑架的搭设施工顺序：在建筑物楼层内正对脚手架立杆设置两道埋拉环（见图1），一道设置在离外墙 0.5m处，另一道设置在距离外墙 1.8m处将Ⅰ14穿入20圆钢U型环内锁紧在 → Ⅰ14上设置立杆 → 设置纵、横向扫地杆 → 搭设大横杆 → 搭设小横杆 → 扶手水平杆 → 搭设剪刀撑 → 连墙 杆拉设 → 张挂密目安全网 → 铺脚手板 → 验收 → 使用。 型钢脚手架的计算： 1脚手架的荷载计算：：按荷载最大情况取值，即建筑装修时，考虑装修施工进度，脚手板（脚手笆）每步满铺，施工荷载考虑3层同时作业，每层荷载取2000N/m2。 5.1.1脚手架外立杆处荷载： 5.1.1.1施工荷载标准值产生的轴向力总和（按g1=2000N/m23层同时作业计算）。 ∑NQK＝lb/2×la× g1×3＝0.5×1.5×2000×3＝4500N 5.1.1.2脚手架结构自重标准值产生的轴向力，按步距1.8m，纵距1.5m，查（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范）（JGJ130-2001）（以下简称规范）附录A表A-1得外排每m立杆承受结构自重标准值gK＝0.136KN/m2。 NG1K＝HS.gK＝24m ×0.136KN/m＝3264N 5.1.2.3构配件自重标准值产生的轴向力（包括脚手板、安全栏杆、挡脚板等防护设施） NG2K＝(lb/2×la×3×g2)( la×h×13×g3)+( la×1.3×g4+13×g4)+1.0m×la×13×g2)=(0.5×1.5×13×50)+(1.5×1.8×13×3)+(1.5×13×38.4+13×13.2)+(1.0×1.5×13×50)=2488N 查(建筑施工手册)第三版,竹笆片自重g2=50N/ m2,安全网自重g3＝3N/m2,栏杆采用钢管，用十字扣件结在立杆上，钢管自重g4＝50N/m2，十字扣件自重g3＝13.2N/m2,挡脚板采用1m高立笆。 根据（规范5.3.2-2公式，由以上得脚手架外立杆荷载为： N外＝1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4∑NQK ＝1.2×（3264+2488）+0.85×1.4×4500＝12257N 5.1.2脚手架内立杆外荷载： 5.1.2.1脚手架结构自重标准值产生的轴向力，按步距1.8m ，纵距1.5m,查（规范）附录A表A-1得内排每m立杆承受结构自重标准值gK＝0.1248KN/m2。 NG1K＝HS.QK＝24m×0.1248KN/m ＝2995N 5.1.2.2构配件自重标准值产生的轴向力（只计算脚板防护） NG2K＝lb/2 la×13×g2＝0.5×1.5×13×50＝488N 根据（规范）5.3.2-2公式，由以上得脚手架内立杆荷载这： N内＝1.2（NG1K+ NG2K）+0.85×1.4∑NQK ＝1.2×（2995+488）+0.85×1.4×4500＝9535N 5.2连墙点计算 5.2.1地面粗糙程度按C类，基本风压按ω0＝0.8KN/m2. 5.2.2其中作用于脚手架上的水平风荷载标准值计算公式为： ωK＝0.7μsμZω0 5.2.3风压高度变化系数按建筑高度100m取值，查（建筑结构荷载规范（GB50009-2001），得μZ＝1.79 5.2.4脚手架的风荷载体形系数 按（规范）表4.2.4建筑为框架取值μs＝1.3ψ 脚手架一跨1.5m考虑，查（规范）附录A表A-3：ψ＝0.089 μs＝1.3ψ ∴μs＝1.3×0.089＝0.1157 （还应计算密目网引起的风荷载――编者）所以： 5.2.5所以：ωK＝0.7×0.1157×1.79×0.8＝0.116（KN/M2） 5.2.6因连墙点采用钢管预埋，预埋钢管承受剪力， F剪＝fCA=205N /mm2×489 mm2=100KN 远大于单个扣件抗滑荷载8KN，r所以只需要验算扣件抗滑荷载。 5.2.7由以上，根据（规范）5.4.1公式： N1＝N1W+N