悬挑式钢管脚手架型钢底座设计计算..doc

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悬挑式钢管脚手架型钢底座设计计算.

悬挑式钢管脚手架型钢底座设计计算 工程概况:工程为32层,建筑面积31700m2,其中首层6.0m、2~4层层高4.5m、5~32层层高为3m,建筑总高度为100.5m。脚手架形式采用型钢底座作为支撑底座的悬挑架。 型钢悬挑架搭设部位及分段搭设情况:5层以上每8层一段分段采用钢管搭 设。分段情况:5~12层、13~20层、21~28层、29层以上各一段,搭设型钢底钢管悬挑架、分别在第5、12、21、19层预埋悬挑系统,悬挑系统采用Ⅰ14作为底座。 型钢悬挑架技术参数:架体立杆纵距la=1.5m,架体宽=1.0m,架体步距=1.8m,支撑底座型钢采用Ⅰ14;在Ⅰ14上离墙 200mm设置内排立杆1000mm设置外排立杆。脚手架最高搭设高度H0为3.0×8层=24m,搭设13步架。 型钢挑架的搭设施工顺序:在建筑物楼层内正对脚手架立杆设置两道埋拉环(见图1),一道设置在离外墙 0.5m处,另一道设置在距离外墙 1.8m处将Ⅰ14穿入20圆钢U型环内锁紧在 → Ⅰ14上设置立杆 → 设置纵、横向扫地杆 → 搭设大横杆 → 搭设小横杆 → 扶手水平杆 → 搭设剪刀撑 → 连墙 杆拉设 → 张挂密目安全网 → 铺脚手板 → 验收 → 使用。 型钢脚手架的计算: 1脚手架的荷载计算::按荷载最大情况取值,即建筑装修时,考虑装修施工进度,脚手板(脚手笆)每步满铺,施工荷载考虑3层同时作业,每层荷载取2000N/m2。 5.1.1脚手架外立杆处荷载: 5.1.1.1施工荷载标准值产生的轴向力总和(按g1=2000N/m23层同时作业计算)。 ∑NQK=lb/2×la× g1×3=0.5×1.5×2000×3=4500N 5.1.1.2脚手架结构自重标准值产生的轴向力,按步距1.8m,纵距1.5m,查(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范)(JGJ130-2001)(以下简称规范)附录A表A-1得外排每m立杆承受结构自重标准值gK=0.136KN/m2。 NG1K=HS.gK=24m ×0.136KN/m=3264N 5.1.2.3构配件自重标准值产生的轴向力(包括脚手板、安全栏杆、挡脚板等防护设施) NG2K=(lb/2×la×3×g2)( la×h×13×g3)+( la×1.3×g4+13×g4)+1.0m×la×13×g2)=(0.5×1.5×13×50)+(1.5×1.8×13×3)+(1.5×13×38.4+13×13.2)+(1.0×1.5×13×50)=2488N 查(建筑施工手册)第三版,竹笆片自重g2=50N/ m2,安全网自重g3=3N/m2,栏杆采用钢管,用十字扣件结在立杆上,钢管自重g4=50N/m2,十字扣件自重g3=13.2N/m2,挡脚板采用1m高立笆。 根据(规范5.3.2-2公式,由以上得脚手架外立杆荷载为: N外=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK =1.2×(3264+2488)+0.85×1.4×4500=12257N 5.1.2脚手架内立杆外荷载: 5.1.2.1脚手架结构自重标准值产生的轴向力,按步距1.8m ,纵距1.5m,查(规范)附录A表A-1得内排每m立杆承受结构自重标准值gK=0.1248KN/m2。 NG1K=HS.QK=24m×0.1248KN/m =2995N 5.1.2.2构配件自重标准值产生的轴向力(只计算脚板防护) NG2K=lb/2 la×13×g2=0.5×1.5×13×50=488N 根据(规范)5.3.2-2公式,由以上得脚手架内立杆荷载这: N内=1.2(NG1K+ NG2K)+0.85×1.4∑NQK =1.2×(2995+488)+0.85×1.4×4500=9535N 5.2连墙点计算 5.2.1地面粗糙程度按C类,基本风压按ω0=0.8KN/m2. 5.2.2其中作用于脚手架上的水平风荷载标准值计算公式为: ωK=0.7μsμZω0 5.2.3风压高度变化系数按建筑高度100m取值,查(建筑结构荷载规范(GB50009-2001),得μZ=1.79 5.2.4脚手架的风荷载体形系数 按(规范)表4.2.4建筑为框架取值μs=1.3ψ 脚手架一跨1.5m考虑,查(规范)附录A表A-3:ψ=0.089 μs=1.3ψ ∴μs=1.3×0.089=0.1157 (还应计算密目网引起的风荷载――编者)所以: 5.2.5所以:ωK=0.7×0.1157×1.79×0.8=0.116(KN/M2) 5.2.6因连墙点采用钢管预埋,预埋钢管承受剪力, F剪=fCA=205N /mm2×489 mm2=100KN 远大于单个扣件抗滑荷载8KN,r所以只需要验算扣件抗滑荷载。 5.2.7由以上,根据(规范)5.4.1公式: N1=N1W+N

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