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潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书1概述原《潇湘路（32+48+32）m连续梁施工方案》中，门洞条形基础中心间距为7.5米，现根据征迁人员反映，为满足门洞内机动车辆通行需求，需将条形基础中心间距调整至8.5米。现对门洞结构体系进行计算，调整后门洞横断面如图1-1所示。图1-1调整后门洞横断面图门洞纵断面不作改变如图1-2所示。图1-2门洞总断面图门洞从上至下依次是：I40工字钢、双拼I40工字钢、Ф426*6钢管（内部灌C20素混凝土），各结构构件纵向布置均与原方案相同。2主要材料力学性能（1）钢材为Q235钢，其主要力学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度:Q235:[σ]=215Mpa, =125Mpa（2）混凝土采用C35混凝土，其主要力学性能取值如下：弹性模量：E=3.15×104N/mm2。抗压强度设计值：抗拉强度设计值：（3）承台主筋采用HRB400级螺纹钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：。（4）箍筋采用HPB300级钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：3门洞结构计算3.1midas整体建模及荷载施加Midas整体模型如图3.1-1所示。图3.1-1midas整体模型图midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示。3.1-2荷载加载横断面图荷载加载纵断面如图3.1-3所示。图3.1-3荷载加载纵断面图3.2整体受力分析整体模型受力分析如图5.2-1~5.2-3所示。图5.2-1门洞整体位移等值线图5.2-2门洞整体组合应力云图图5.2-3门洞整体剪应力云图由模型分析可得，模型最大位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa门洞整体强度、刚度均满足要求。3.3细部构件分析3.3.1I40工字钢计算I40工字钢位移等值线如图3.3-1所示。图3.3-1I40工字钢整体位移等值线I40工字钢位组合应力如图3.3-2所示。图3.3-2I40工字钢组合应力云图I40工字钢位剪应力如图3.3-3所示。图3.3-3I40工字钢剪应力云图由模型分析可得，I40工字钢最大位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=111.6Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=20.4Mpa＜[σ]=125MpaI40工字钢强度刚度均满足要求。3.3.2双拼I40工字钢计算双拼I40工字钢位移等值线如图3.3-4所示。图3.3-4双拼I40工字钢整体位移等值线双拼I40工字钢位组合应力如图3.3-5所示。图3.3-5双拼I40工字钢组合应力云图双拼I40工字钢位剪应力如图3.3-6所示。图3.3-6双拼I40工字钢剪应力云图由模型分析可得，模型最大位移D=1.88mm＜[l/600]=3.33mm,组大组合应力σ=84.3Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa双拼I40工字钢强度刚度均满足要求。3.3.3Ф426*6钢管计算钢管立柱承受的支座反力如图3.3-7所表示。图3.3-7钢管立柱支座反力图最大立柱受力为368.4KN用Φ426*6mm钢管立柱，在其中灌入C20素混凝土。钢管回转半径:i=148.15mm，截面积A=79.168cm2，立柱最大高度按5.5m计。长细比:λ=L/i=5500/148.15=37.123＜150（柱类受压构件容许长细比为150），满足要求。其中L为计算长度，查表得轴心受压稳定性系数=0.836。立柱之间加1道Φ426*6mm平联横撑，立柱受力符合要求。3.3.4条形基础承载力验算中间条形基础长度12.6m，宽1.5m，高1m，将上述支座反力加载如条形基础建模计算，每根钢管立柱承受的支座反力如图3.3-8所示。图5-1 钢管立柱支座反力图从左至右支座反力依次为125.5kN、216.7kN、265.8kN、295.1kN、368.4kN、295.1kN、265.8kN、216.7kN、125.5kN。将条形基础按倒梁法计算，则作用在梁上部的均布荷载：q=F总/1.5=（（125.5+216.7+265.8+295.1）*2+368.4）/12.6=172.58kn/m条形基础最大跨度为2m，按照五跨连续梁，计算最大跨中弯矩和支座剪力：Mmax=0.105*172.58*22=72.48kn*m，F=0.5ql=0.5*172.58*2=172.58KN按照原条形基础配筋，主筋As=2250mm2，箍筋Ф10@20进行截面校核=（360*2250）/（14.3*1500*9502）=0.000418＜ξb=0.517Mu=ξ*（1-ξ）fcbh0=0.000418*（1-0.000418）*14.3*1500*9502=80