==[深圳-熊书权]陆丰13-2油田开发井投产生产压力系统节点解读.doc

陆丰13-2油田开发井投产生产压力系统节点分析 熊书权 闫正和 中海石油(中国)有限公司深圳分公司开发生产部 摘 要 PEOffice软件对陆丰13-2油田三口水平井进行节点分析与优化设计，分析油井的潜能，选择合理的工作制度，并进行生产动态预测，以指导下步油井投产和日常管理工作。 主题词：PEOffice 自喷 电泵 生产参数 节点分析 工作制度 1 概况 陆丰13-2油田位于珠江口盆地，2005年10月即将投产三口水平井A1h、A2h及A3h井，此三口水平井需要进行投产前的产能分析、系统优化分析以及人工举升设计。为保证三口水平井优化开采，利用PEOffice软件对陆丰13-2油田的三口水平井进行进行节点分析与优化设计，分析油井的潜能，选择合理的工作制度，并进行生产动态预测，以达到指导油井顺利投产及今后油井日常管理工作的目的。内容主要包括计算方法选择、油井产能分析、油井自喷能力评价、油井电泵生产参数合理性评价、电泵生产参数设计、油井工作制度推荐6个部分。 2 计算方法选择 2.1 PVT高压物性计算方法优选 根据该区块油藏流体高压物性测试数据，利用ProdDesign模块的PVT拟合功能，选择相关的PVT物性计算模型，计算结果如下： 溶解气油比：Lasater，修正系数：1.2976； 原油体积系数：Standing ，修正系数：1.002； 原油粘度（见图1）：死油粘度：Beggs-Robinson，饱和原油：Khan，未饱和原油：Vasquez-Beggs，修正系数：0.9033； 图1 LF13-2油田原油粘度拟合曲线 2.2 井筒多相流计算方法优选 利用ProdDesign的井筒压力拟合功能，分别用Orkiszewski方法、Beggs-Brill方法及Hagedorn-Brown方法进行单井井筒压力分布拟合计算，油井投产测试数据及拟合情况如表1所示： 表1 三口水平井井筒压力拟合结果表 井号 实际生产数据 拟合计算值 相对 误差 % 产液量（m3/d） 含水率 % 井口温度℃ 井口油压MPa 泵入口压力MPa 地层压力MPa 井口压力MPa 泵入口压力MPa A1h 1061.2 0.0 78 4.79 12.8 24.9 4.937 12.77 1.04 A2h 1112.9 0.0 72 4.65 13.3 25.37 4.826 13.25 1.32 A3h 1112.9 0.0 81 4.93 12.7 25.04 4.808 12.73 0.68 拟合结果看，三种方法计算结果基本一致，但考虑到陆丰13-2油田三口油井均为水平井，且Beggs-Brill方法能很好的计算倾斜多相管流，因而选用Beggs-Brill方法进行井筒压力拟合。 3 油井产能分析 3.1 流入动态计算分析 油井投产初期由于缺乏油井现场测试数据，同时在进行单井产能计算上Joshi公式需要参数相对简单，也能反映水平井向井流动特点，因此选择该方法作为IPR计算方法。该方法表达式见下： 结合陆丰13-2油田开发井物性统计表（表2） 表2 LF13-2油田开发井物性统计表 井号 井段 水平段长度 渗透率 孔隙度 含水饱和度 m m mD % % A1h 2980-3432 452 1975.6 24.9 11.7 A2h 2640-3090 450 1000.3 21.3 10.5 A3h 2758-3348 590 1091.5 21.6 13.7 根据LF13-2-1井相关资料可知，油层有效厚度：A1h井及A3h井：17.6m，A2h井：22.2m，结合油井2005年11月至2005年12月油井测试数据，运用ProdDesign进行产能计算分析得到三口水平井无阻流量及采液指数如下： 表3 LF13-2油田三口水平井采液能力结果表 井号 计算方法 无阻流量 采液指数 m3/d m3/d.MPa A1h Joshi 65292.3 2671.05 A2h 60776.5 2435.50 A3h 39166.6 1576.47 3.2 单井产量拟合 在高压物性、井筒多相流及流入动态计算基础上结合油井实际生产数据，运用节点分析方法计算单井产量。通过与实际产量对比，误差在3%以内，建立模型符合油井实际生产情况。 表4 LF13-2油田三口水平井产量拟合结果表 井号 时间 井口油压 井口温度 日产液量 计算日产液量 误差 MPa C m3/d m3/d % A1h4.69 80.00 906.20 923.63 1.92 A2h4.83 80.00 1216.22 1216.38 0.01 A3h 2005122