防滑安全计算示例[精选].doc

防滑安全计算示例 1塔式双箕斗提升防滑安全计算实例 某矿主井采用塔式双箕斗提升有关参数如下： 提升高度 680m 箕斗质量 58000kg 箕斗载荷 42000kg 提升钢丝绳单位长度的近似质量 8.52kg/m 提升钢丝绳根数 6根 尾绳单位长度的近似质量 15.6kg/m 尾绳根数 3根 提升机直径 4.6m 提升机变位质量36000kg 导向轮变位质量 13000kg 提升速度 13m/s 电动机变位质量7561kg 提升钢丝绳悬垂高度 755m 尾绳尾环高度19.5m 摩擦轮常数 2.324 提升系统总变位质量 288233kg 根据上述参数进行系统的防滑安全计算。先进行最小防滑质量计算，然后计算静张力、极限减速度和紧急制动减速度。 1.1最小防滑质量的计算 1.1.1按静张力比约束条件 双容器提升的最小防滑自重为 式中为计算系数，塔式。落地式；为矿车数量质量乘积。 单容器提升的最小防滑自重为 塔式提升的最小防滑自重： 落地式提升的最小防滑自重： 1.1.2按质量模数约束条件 塔式提升的最小防滑自重： 落地式提升的最小防滑自重： 在本例中： 提升容器最小防滑质量计算 由静张力比约束条件计算的提升容器最小防滑质量为： 式中为下放重载防滑换算系数，取1.25 由质量模数约束条件计算的双容器最小防滑质量为： 考虑到首、尾绳不平衡的影响，计算中取空载运行防滑换算系数，则可求得系数、、为： 取两者中较大值，设计选用的箕斗质量为58000kg，满足防滑要求，可进行下一步计算，避免不必要的返工。 钢丝绳最大静张力的计算 重载侧钢丝绳最大质量 轻载侧钢丝绳最大质量 重载侧最大静张力 空载侧最小静张力 最大静张力差 最大静张力比 变位质量计算 重载侧最大变位质量 空载侧最小变位质量 极限减速度计算 提升重载、下放空容器 下放重载、提升空容器 空载运行的极限减速度 按提升重载，载荷为零计算 按下放重载，载荷为零计算 安全制动力的计算 最小安全制动力计算： 最大安全制动力计算： 按下放重载极限减速度计算， 按空载运行极限减速度计算 在最小与最大安全制动力矩间确定提升机的安全制动力为 安全制动减速度计算 提升重载、下放空容器： 下放重载、提升空容器： 空载运行： 上述计算结果符合煤矿安全规程的要求。 由于提升重载和空载运行时的紧急制动减速度较大，为了减少系统在紧急制动时的振动冲击，实际设计中宜选用恒减速液压站。恒减速液压站在安全制动过程中制动力矩是自动调节的。在不同工况下，制动力矩不同，但可保证安全制动减速度基本相同，设计恒减速液压站时，可取各工况的安全制动减速度为1.5～1.6m/s2 2落地式双箕斗提升防滑安全计算实例 某矿主井采用落地式双箕斗提升有关参数如下： 提升高度 528.85m 箕斗质量 57000kg 箕斗载荷 32000kg 提升钢丝绳单位长度的近似质量 10kg/m 提升钢丝绳根数 4根 尾绳单位长度的近似质量 20.14kg/m 尾绳根数 2根 提升机直径 5m 提升机变位质量38000kg 导向轮变位质量 2×13000kg 提升速度 11.781m/s 电动机变位质量5600kg 提升钢丝绳悬垂高度 589.65m 尾绳尾环高度16.5m 摩擦轮常数 2.221 提升系统总变位质量 268625kg 钢丝绳上绳弦长 67.45m 钢丝绳下绳弦长 59.41m 钢丝绳上绳仰角 58.89° 钢丝绳下绳仰角 61.72° 根据上述参数进行系统的防滑安全计算。先进行最小防滑质量计算，然后计算静张力、极限减速度和紧急制动减速度。 ①提升容器最小防滑质量计算 由静张力比约束条件计算的提升容器最小防滑质量为： 式中为下放重载防滑换算系数，取1.25 由质量模数约束条件计算的双容器最小防滑质量为： 考虑到首、尾绳不平衡的影响，计算中取空载运行防滑换算系数，则可求得系数、、为： 取两者中较大值57347kg，设计选用的箕斗质量为57000kg。 钢丝绳最大静张力比的计算 重载侧钢丝绳最大质量 轻载侧钢丝绳最大质量 重载侧最大静张力 空载侧最小静张力 最大静张力差 最大静张力比 变位质量计算 重载侧最大变位质量 空载侧最小变位质量 极限减速度计算 提升重载、下放空容器 下放重载、提升空容器 空载运行的极限减速度 按提升重载，载荷为零计算 按下放重载，载荷为零计算 安全制动力的计算 最小安全制动