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潘存云教授研制 二、径向滑动轴承的设计计算 已知条件:外加径向载荷F (N)、轴颈转速n(r/mm)及 轴颈直径d (mm) 验算及设计 : 1.验算轴承的平均压力p 2.验算摩擦热 v—轴颈圆周速度,m/s; B----轴瓦宽度, [p]----许用压强。见下页 p= ≤[p] F Bd F d n [ pv]—轴承材料的许用值。见下页 pv = · F Bd πdn 60× 1000 ≤[pv] n—轴速度,m/s; 潘存云教授研制 3.验算滑动速度V 表12-2 常用轴瓦及轴承衬材料的性能 材料及其代号 铸锡锑轴承合金 ZSnSb11Cu6 铸铅锑轴承合金 ZPbSb16Sn16Cu2 铸锡青铜 ZCuSn10P1 铸锡青铜 ZCuSn5Pb5Zn5 铸铝青铜 ZCuAl10Fe3 [p] Mpa [pv] Mpa.m/s 平稳 冲击 25 20 20 15 HBS 金属型 砂型 最高工作温度℃ 轴径硬度 150HBS 150HBS 45HBC 45HBC 45HBC 150 150 280 280 280 27 30 90 80 65 60 110 100 15 15 8 15 10 15 15 12 [v]—材料的许用滑动速度 v≤ [v] 表12-2 常用轴瓦及轴承衬材料的性能 潘存云教授研制 潘存云教授研制 4.选择配合 一般可选: H9/d9或H8/f7、H7/f6 二、止推滑动轴承的计算 ≤[p] 考虑承载的不均匀性, [p]、[pv]应降低50%。 F d1 d2 F d1 d2 已知条件:外加径向载荷F (N)、轴颈转速n(r/mm) 1)根据轴向载荷和工作要求, 选择轴承结构尺寸和材料; 2)验算平均压力; 3)验算pv值 z--轴环数 表12-7 止推滑动轴承的[p]、[pv] 未淬火钢 青铜 4.0~5.0 1~2.5 铸铁 2.0~2.5 [p] [pv] 轴承合金 5.0~6.0 淬火钢 轴承合金 8.0~9.0 1~2.5 青铜 7.5~8.0 淬火钢 12~15 Mpa.m/s Mpa 轴环端面、凸缘 轴承 潘存云教授研制 潘存云教授研制 潘存云教授研制 F F F F 先分析平行板的情况。板B静止,板A以速度向左运动,板间充满润滑油,无载荷时, 液体各层的速度呈三角形分布,近油量与处油量相等,板A不会下沉。但若板A有载荷时,油向两边挤出,板A逐渐下沉,直到与B板接触。 如两板不平行板。板间间隙呈沿运动方向由大到小呈收敛楔形分布,且板A有载荷, 当板A运动时,两端速度若程虚线分布,则必然进油多而出油少。由于液体实际上是不可压缩的,必将在板内挤压而形成压力,迫使进油端的速度往内凹,而出油端的速度往外鼓。进油端间隙大而速度曲线内凹,出油端间隙小而速度曲线外凸,进出油量相等,同时间隙内形成的压力与外载荷平衡,板A不会下沉。这说明了在间隙内形成了压力油膜。这种因运动而产生的压力油膜称为动压油膜。各截面的速度图不一样,从凹三角形过渡到凸三角形,中间必有一个位置呈三角形分布。 v 潘存云教授研制 F v v v h1 a a h2 c c v v h0 b b F 一、动压润滑的形成原理和条件 两平形板之间不能形成压力油膜! 动压油膜----因运动而产生的压力油膜。 §12-7 液体动力润滑径向滑动轴承的设计计算 形成动压油膜的必要条件: 1.两工件之间的间隙必须有楔形间隙; 2.两工件表面之间必须连续充满润滑油或其它液体, 润滑油必须有一定的粘度; 3.两工件表面必须有相对滑动速度。其运动芳方向必须保证润滑油从大截面流进,从小截面出来。 潘存云教授研制 二、流体动力润滑基本方程的建立 为了得到简化形式的流体动力平衡方程(Navier-Stokes方程),作如下假设: ▲流体的流动是层流; ▲忽略压力对流体粘度的影响; ▲ 略去惯性力及重力的影响,故所研究的单元体为 静平衡状态或匀速直线运动,且只有表面力作用 于单元体上; ▲ 流体是不可压缩的; ▲ 流体中的压力在各流体层之
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