变截面连续梁完整计算书.doc

28+36+46+36+28m变截面连续梁计算书 概述 1.1、工程简介 上部标准段结构为预应力混凝土现浇箱梁结构，跨径28+36+46+36+28m，桥宽23.5m，梁高1.8~5.9m，桥面布置为m（）+m（道）0.5m（护栏）CJJ11-2011 ③、交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2015 ④、交通部部颁标准《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63—2007 ⑤、交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004 ⑥、建设部部颁标准《城市道路设计规范》CJJ37-90 技术标准： 道路等级：主干路 设计车速：主线60km/h。 设计荷载：公路—Ⅰ级。 地震烈度：Ⅶ度，地震动峰值加速度0.1g。 横断面：8m（）+m（道）0.5m（护栏）15.20钢绞线，公称面积139.0mm2，标准强度fpk=1860MPa(270级)，张拉控制应力σcon=1350MPa。 4）管道每米局部偏差对摩擦的影响系数：； 5）预应力钢筋与管道壁的摩擦系数：； 6）钢筋松弛系数，Ⅱ级；（单端）； 8）混凝土加载龄期：7天； 9）收缩徐变效应计算至3650天 10）端横梁支座不均匀沉降为采用5.6mm，次中横梁支座不均匀沉降为采用7.2mm，中横梁支座不均匀沉降为采用9.2mm（最大跨径的L/5000）计算； 11）砼箱梁的有效宽度按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004第4.2.3条计算； 12）竖向日照温差：℃，℃，竖向日照反温差为正温差乘以-0.5；年最高气温：34℃； 年最低气温：-23℃； 13）冲击系数的计算，参考规范（JTG D60-2015）第4.3.2计算 1.2计算理论 桥梁计算以弹塑性理论为基础，采用承载能力极限状态法和正常使用极限状态计算。 主梁计算 2. 1、单元划分 本联以杆系理论为基础进行梁单元建模，构件类型为A类预应力构件。其设计安全等级为一级，构件制作方法为现浇。 采用梁单元建立模型。其中梁单元共计106个，节点244个，结构离散图下图。 模型图 横断面 混凝土箱梁支点横断面图 混凝土箱梁跨中横断面图 对于模型成桥状态的边界条件，见表2—1.1 表2—1. 1 全桥成桥状态模型边界条件 1101、1103、、2201、2203、4401、4403、5501、5503、、6601、6603号 3301、3303号 1102、2202、4402、5502、6602号 3302号 约束条件 Dz Dx、Dz Dy、Dz Dx、Dy、Dz （注：X为纵桥向，Y为横桥向，Z为竖桥向） 2.2、施工阶段划分 表2—2. 1 施工阶段划分 周期（天） 说明 1 30 浇筑第一部分混凝土箱梁及预应力张拉 2 30 浇筑第二部分混凝土箱梁及预应力张拉 3 3 拆支架 4 7 施工二期恒载 5 3650 收缩徐变 2.3、持久状况承载能力极限状态计算 2.3.1、抗弯计算 根据规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），第5.2.2-5.2.5的规定，需进行验算 图2—3. 1 最大最小弯矩包络图 根据弯矩包络图（如图2—3.1所示）可知： 第一跨跨中最大抗力值为116196.2kN*m，最大抗力对应的内力值为57321.2kN*m。 第二跨跨中最大抗力值为115830.9kN*m，最大抗力对应的内力值为37885.2kN*m。 第三跨跨中最大抗力值为116287.2kN*m，最大抗力对应的内力值为111564.8 kN*m。 中支点最小抗力值为-609349.5kN*m，最小抗力对应的内力值为 -169935.7kN*m。 综上所述所有截面的内力均小于截面的抗力，满足规范要求。 2.3.2、抗剪计算 图2—3. 2 最大最小剪力包络图 根据规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），第5.2.6-5.2.11的规定，需进行验算。0.5倍的梁高处，最大抗力值为68028.6kN，最大抗力对应的内力值为25507.3kN。 综上所述所有截面的内力均小于截面的抗力，满足规范要求。 2.4、持久状况正常使用极限状态抗裂验算 2.4.1 正截面抗裂验算 根据规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），第6.3.1-1和6.3.2的规定，需进行验算。 ；但在长期荷载作用下要满足。 图2—4.1.1 短期荷载组合下混凝土箱梁截面法向拉应力图 根据短期荷载效应组合下截面法向拉应力图（如图2—4.1.1所示）可知，在所有的短期组合中，全桥最大拉应力1.3≤0.7ftk=1.918，满