土木工程毕业设计外文翻译.docx

弹性平面内抗弯刚度评估非刚性的多平面CHS的X接头L. J. Jia1,* and Y. Y. Chen21博士后研究员，名城大学高级研究中心的减少自然灾害风险，日本名古屋2教授，土木工程学院，同济大学，上海，中国摘要管状结构被广泛应用于近海结构与过去几十年民用建筑。一些研究已经在非刚性的圆形空心型材的刚性进行（CHS）关节多种类型，例如T型，Y型，K-和X形接头。然而，在多平面CHS的X关节它们的面内弯曲刚性有限调查在单层结构的格子中常用的可用文献中找到。在本文中，首先有限元模型通过对比进行校准与测试结果，然后在弹性轴向刚度数值参数研究多层面的非刚性CHS的X关节进行了使用校准模型与软件ABAQUS。基于该的结果，对于关节的面内弯曲刚性公式进行拟合。最后，将不同的之间的比较在预测的非刚性CHS的X关节的关节强直??公式进行，这表明的良好的可靠性提出的公式。关键词：加筋管接头，CHS的X接头，CHS T-接头，CHS Y型接头，关节强直1.简介加筋管状接头已被广泛地应用于近海结构与民用建筑。对于非加劲管接头，弦是，而括号连续通常直接焊接到弦。 因此，内力必须通过传输弦壁，这导致显著的弯曲一些非刚性的CHS关节的灵活性。 重大成员内力重分布可以导致与严格关节的管状结构相比较。 此外，它已发现关节刚度具有显著效果上的结构体的位移和疲劳寿命（API，2000年）。另一方面，考虑到联合刚性会给结构刚度的一个保守的预测，这也将给结构较大的主要时期振动（Tebbett，1982）。因此，有必要研究联合刚性较好地预测结构与非增强型管节点结构的性能。除关节间隙，关节CHS剪切刚度相当大，通常视为僵化，很少调查。大多数前研究工作的重点是上的轴向，在面内和面外弯曲刚性。一些调查已经在T型，Y型，K型和关节进行。管节点的节点刚度最早是由研究Bouwkamp（1966年）中的可用文献。Note.-讨论开放至2014年8月1日，2012年10月8手稿本论文提交审查和可能公布十月;2013年12月2日批准。?KSSC和2014年斯普林格*通讯作者电子邮件：lj_Jia@大多数前研究工作的重点是上的轴向，在一个了不起的爱牢达单撑管节点的数量进行了测试通过，对于单获得和刚度矩阵和基于所述非钢测试多撑管接头结果（费斯勒等，1986A，b）中。在一些研究经验模型预测的节点刚度非增强型管节点也进行了（Chen等人，1990; Hu等人，1993; Ueda等人，1990; Romeyn等人，1992;海梅等人，1993年和布伊特拉戈等人，1993）。非线性负荷的实验和数值研究合金T-道路，结合下的轴向力Y型接头进行，并提出基于能量的方法预测弹塑性广义荷载 - 位移根据联合部队管接头和响应由时刻（海德和利恩，1997;利恩和海德，1999年，2000年）。最近，有限元（FE）分析并测试由王某和陈某（2005年）进行的，在此基础上的弹性轴向和面内弯曲刚性式被设置为T型，Y型和K-关节。直到......为止现在，审议关于结构缝刚度性能已被采纳为几种规格如DNV（1977年，2010年），AIJ（2002），API（2000）和ISO（2007）。有几种方法来解释对结构行为包括联合刚性的效果：（1）的交叉点之间的弹簧元件的加成中心线和代表弦面的弦壳灵活性，轴向，在面内和外弹簧的平面弯曲刚度是由经验给出公式，这是由挪威船级社（2010年），AIJ（2002年）通过，API（2000）。（2）的有效长度的因素的适当定义评估成员的力量来修改所需刚度矩阵，这是通过的对角项通过DNV（1977年），ISO（2007年）。（3）三维有限元子结构加成模拟加筋管节点（贾，2010）。方法1是最普遍的方法，该方法在需要的路口增加额外的节点中心线和和弦面。弹簧可以是通过柔性梁单元模拟。方法2是相当便于应用，因为额外的节点不必须的，但结构位移的检查和成员的稳定性是不能够。第三种方法是最准确的，这也能考虑联合期间弹塑性阶段刚性和的相互作用联合刚性内力，但要计算努力是必需的。尽管巨大的努力一直促成了对刚性调查加筋管状接头，仍存在未解决的许多问题。单层带肋拱顶是一种带有圆顶吸引人的建筑外观，并且被广泛用于小型和中等跨度单层网壳结构。稳定性起着的性能具有重要的作用肋圆顶，而单层肋的稳定性穹顶是显著依赖于共同的行为。在肋拱顶使用的接头是多层面CHS的X关节外的平面的角度。然而，现有的式不包括外的平面角度的效果。此外，存在有限的研究上的平面内弯曲对于单面CHS的X关节强直公式，没有平面抗弯刚度公式多平面CHS接头可用。本文的目的是，得到经验公式评估弹性的平面内弯曲多平面非刚性CHS的X接头刚性。该其他研究人员提出了不同的公式的有效性将研究。在本文中，包ABAQUS被采用进行数值模拟研究。对于A校准分析所述